• ×

    • Õhuvoolu piir. Joadide arvutusskeem ja klassifikatsioon. Ülesanne iseseisvaks tööks

    05.10.2023

    Jet ojad siseruumides

    Ventilatsiooniprotsess mikrokliima tagamiseks

    Lisandite jaotumise olemus kahjulikud ained ventileeritavas ruumis määravad peamiselt tekkivad õhuvoolud, mis omakorda sõltuvad õhuvahetuse korraldamise vastuvõetud meetodist.

    Otsustav roll temperatuuri-, kiirus- ja kontsentratsiooniväljade kujunemisel

    lisandid kuuluvad toitejugadele ja nende tekitatud tsirkulatsioonivooludele. Toitejugade abil on võimalik teatud ruumi piirkondades pakkuda etteantud õhuparameetreid, mis erinevad oluliselt ümbritseva ruumi omadest (õhudušid, õhuoaasid); luua õhkkardinad, mis ei lase külmal õhul tuppa tormata; kasutada seadmeid, mis hõlbustavad kahjulike ainete puhumist nende organiseeritud eemaldamise kohale (lokaalne imemine koos puhumisega).

    Teatud mõju kahjulike ainete jaotumist ruumis võivad avaldada ka konvektiivsed (termilised) joad, mis tekivad seinte ja seadmepindade lähedusse, mille temperatuur erineb ümbritsevast temperatuurist.

    Soojendusega seadmete kohal tekkivad soojusjoad aitavad kaasa soojuse ja kahjulike lisandite eemaldamisele ruumide ülemisse tsooni. Võimsad konvektiivvoolud transpordivad gaase ja auru ruumide ülemisse tsooni, isegi kui need on õhust raskemad.

    Joa on vedeliku või gaasi voog, mille ristmõõtmed on määratud joa piiriga. Ventilatsioonitehnoloogia tegeleb õhujugadega, mis levivad läbi ruumi õhu. Selliseid jugasid nimetatakse üleujutatuks. Ventilatsioonidüüsid on turbulentsed.

    Sõltuvalt väljavoolu temperatuurist jagatakse joad isotermilisteks ja mitteisotermilisteks. Isotermiliste jugade puhul on temperatuur kogu selle mahu ulatuses võrdne ümbritseva õhu temperatuuriga, mitteisotermiliste jugade puhul muutub temperatuur selle arenedes, lähenedes ümbritseva õhu temperatuurile.

    Sõltuvalt õhujaotusseadme konstruktsioonist võivad joad areneda mööda erinevaid trajektoore. Joonisel 6.1 on kujutatud isotermilise telgsümmeetrilise joa väljakujunemist, mille kõik põikimõõtmed on sümmeetrilised selle telje suhtes, mis on sirgjooneline.

    Joa piiril, kus kiiruse pikikomponent on null, toimub õhumasside intensiivne segunemine joaga ja õhukiiruse vähenemine. Koordinaadi piires on õhu kiirus piki joa telge ja selle ristlõikes võrdne heitgaasi kiirusega. Seda jaotist nimetatakse esialgseks jaotiseks. Seejärel väheneb aksiaalkiirus, nagu ka ristlõike kiirus.


    Oksomeetrilised joad voolavad ümmargusest august ja on kompaktsed. Kompaktsete düüside alla kuuluvad ka ruudukujulistest ja ristkülikukujulistest düüsidest voolavad joad.

    Lamedad joad (joonis 6.2, a) tekivad õhu väljavoolul piludega aukudest, mille kuvasuhe on suurem kui 20. Juga loetakse tasaseks kaugusel, kus on ava suurema külje suurus; edaspidi peetakse juga kompaktseks.

    Ventilaatorijoad (joon. 6.2, b) on moodustatud õhu sundhajutamisega tasapinnal teatud nurga all. On olemas täisventilaatordüüsid, mille sundhajumise nurk on 360 kraadi, ja mittetäielikud ventilaatoridüüsid, mille nurk on alla 360 kraadi.

    Joonis 6.1. Vaba isotermiline telgjoon

    Koonilised joad (joonis 6.2.c) tekivad siis, kui avast on õhu väljalaskeava külge paigaldatud hajutuskoonus tipunurgaga 60 ± 2,5°.

    Laske veevoolu või õhuvoolu piiri piirkonda ümmargune silinder, mis on võimeline vabalt pöörlema ​​ümber oma telje. Teatud sukeldumisintervalliga surutakse silinder vastupidiselt mainitud Coapde efektile voolust välja ja pöörleb samal ajal eeldatavale vastupidises suunas - vastu “veski ratast”! Seda efekti täheldatakse ainult silindri ümber kahesuunalise voolu korral. Kui silinder on nii vähe süvistatud, et see voolab ümber ainult ühe külje, pöörleb see "õigesti". Kuid selle läve sügavuse suurus on väga väike. Süvenemise jätkudes muutub pöörlemissuund "vastupidiseks", siis saavutatakse maksimaalne kiirus, selle langus ja lõpuks täielik seiskumine, kui silinder on täielikult voolu sukeldunud.

    Kui me räägime õhukesest joast, mille paksus on võrreldav silindri läbimõõduga, siis anomaalsel pöörlemisel kaldub joa tugevalt silindrist kõrvale, mis võib mattuda häirimatu joa geomeetrilisest teljest kaugele kaugemale. Kuid mingil hetkel hüppab juga üle silindri teisele küljele ja hakkab pöörlema ​​vastupidises suunas, mistõttu on nähtus oma olemuselt hüsteeriline. Nagu selgus, ei täheldata efekti mitte ainult silindril, vaid ka kuulil ning lamedate ja teljesümmeetriliste joade, nii vee kui ka õhu, piiril.

    Vaadeldav nähtus meenutab pöörlemise ja üleslükkejõu kombinatsiooni tõttu pealiskaudselt Magnuse efekti, kuid omab hoopis teist laadi. Magnuse efekt seisneb selles, et sunniviisiliselt pöörlev silinder või kuul kogeb vastutuleva voolu küljelt sunnitud tsirkulatsiooniga seotud põikjõu mõju. Kui vool on ühtlane, siis nullpöörlemiskiirusel põikjõudu pole. Siin vaadeldava anomaalse pöörlemise ja jõu koostoime mõjud tekivad spontaanselt, voolu ebahomogeensusest põhjustatud mehhanismi mõjul. Sel juhul mõjub jõud ka statsionaarsele voolujoonelisele kehale. Vaba silindri pöörlemise nurkkiirus osutub täpselt võrdeliseks sissetuleva voolu kiirusega. See võimaldab meil pidada voolu ligikaudu invistsiidseks, kuid teatud tsirkulatsiooniga, et teha kindlaks, milline on vajalik üldistada Žukovski-Chaplygini postulaati kiiruse lõplikkuse kohta tiiva teraval serval sileda kontuuri korral. See üldistus eeldab, et genereeritud tsirkulatsioon minimeerib maksimaalse kiiruse voolujoonelise keha kontuuril. See minimaxi põhimõte võimaldab kvalitatiivselt ja osaliselt kvantitatiivselt õigesti ennustada tsirkulatsiooni suunda ja suurust erinevates voolutingimustes.

    Saada oma head tööd teadmistebaasi on lihtne. Kasutage allolevat vormi

    Üliõpilased, magistrandid, noored teadlased, kes kasutavad teadmistebaasi oma õpingutes ja töös, on teile väga tänulikud.

    postitatud http://www.allbest.ru/

    Õhujoa

    Sissejuhatus

    Gaasi (õhu) joa voogude teooriat kasutatakse ventilatsioonisüsteemide, õhuduššide, õhkkardinate projekteerimisel, õhumasside etteande või imemise arvutamisel läbi ventilatsioonivõrede, põletite jne.

    Ventilatsioon (ladina keelest ventilatio - õhutamine) on protsess, mille käigus eemaldatakse ruumist väljatõmbeõhk ja asendatakse see välisõhuga. Vajalikel juhtudel teostatakse: konditsioneerimine, filtreerimine, küte või jahutamine, niisutamine või niiskuse eemaldamine, ioniseerimine jne. Ventilatsiooniga tagatakse õhukeskkonna sanitaar- ja hügieenitingimused (temperatuur, suhteline niiskus, õhu kiirus ja puhtus). inimeste tervisele ja heaolule soodne, nõuetele vastav ruum sanitaarstandardid, tehnoloogilised protsessid, ehituskonstruktsioonid, ladustamistehnoloogiad jne.

    Samuti viitab see mõiste tehnoloogias sageli nendel eesmärkidel kasutatavatele seadmete, seadmete ja seadmete süsteemidele.

    Hoonete ventilatsiooniks on kaks peamist meetodit: nihkeventilatsioon ja segaventilatsioon.

    Nihkeventilatsiooni kasutatakse peamiselt suurte tööstusruumide ventileerimiseks, kuna see suudab tõhusalt eemaldada liigset soojust, kui see on õige suurusega. Õhk juhitakse ruumi alumisele tasemele ja voolab väikese kiirusega tööpiirkonda. See õhk peab olema ruumiõhust veidi jahedam, et nihkepõhimõte toimiks. See meetod tagab suurepärase õhukvaliteedi, kuid on vähem sobilik kasutamiseks kontorites ja muudes väikestes ruumides, sest suunaga õhuterminal võtab üsna palju ruumi ja tööpiirkonnas on sageli raske tuuletõmbust vältida.

    Segaventilatsioon on eelistatud õhujaotuse meetod olukordades, kus on vaja nn mugavusventilatsiooni. Selle meetodi aluseks on see, et toidetav õhk siseneb tööpiirkonda juba segatuna ruumiõhuga. Ventilatsioonisüsteem tuleb arvutada selliselt, et tööpiirkonnas ringlev õhk oleks piisavalt mugav. Teisisõnu, õhu kiirus ei tohiks olla liiga suur ja temperatuur ruumis peaks olema enam-vähem ühtlane.

    Ruumi sisenev õhuvool tõmbab voolu sisse ja segab suures koguses ümbritsevat õhku. Selle tulemusena suureneb õhuvoolu maht, samas kui selle kiirus väheneb, mida kaugemale see ruumi tungib. Ümbritseva õhu segamist õhuvooluga nimetatakse väljutamiseks.

    Riis. 1. Väljaviskamine

    Õhuvoolust põhjustatud õhuliigutused segavad peagi põhjalikult kogu ruumis oleva õhu. Õhus olevad saasteained mitte ainult ei pihustata, vaid jaotuvad ka ühtlaselt. Samuti ühtlustatakse temperatuur ruumi erinevates osades.

    Segamisega ventilatsiooni arvutamisel on kõige olulisem jälgida, et õhu kiirus tööpiirkonnas ei oleks liiga suur, vastasel juhul tekib tuuletõmbus.

    Põhjendus

    Õhudušš on lokaalse sissepuhkeventilatsioonisüsteemi seade, mis tagab kontsentreeritud õhuvoolu, avaldades selle voolu otsese mõju piirkonnas viibivale inimesele.

    Õhudušše kasutatakse fikseeritud töö- või puhkealadel. Eriti tõhus tootmispiirkondades (riis), kus töötajad puutuvad kokku kõrgete temperatuuridega. Õhuduššide paigaldised on statsionaarsed ja mobiilsed.

    Õhkkardin (termokardin, õhk-termokardin) – loob õhuvoolule nähtamatu barjääri.

    Kardinad võivad olla elektri-, vee-, auru-, gaasiküttega või ilma kütteta.

    Paigaldamiseks:

    · vertikaalse paigaldusega kardinad;

    · horisontaalse paigaldusega kardinad;

    · varjatud paigalduskardinad (ehitatud vahelage sisse/taha, ukseava).

    Küttetüübi järgi:

    · soojendusega kardinad (soojendusega kardinaid nimetatakse tavaliselt õhksoojus- või termokardinateks, kuna ukseava varjestab kuumutatud õhk);

    · ilma kütteta kardinad (kütteta kardinaid nimetatakse tavaliselt (“külmvool”).

    Termokardina disain sisaldab:

    · elektrikerise või veesoojendi, aga ka suured tööstuslikud termokardinad saab varustada auru- või gaasisoojendiga (kui kardin on köetav, siis ilma kütteta kardinal sellist küttekeha ei ole);

    · fännid;

    · õhufilter (vesiküttega mudelitele).

    Ventilatsioonirestid on tänapäeval ehitustööstuses laialdaselt kasutatavad konstruktsioonid ruumide ja hoonete sise- ja välisviimistluseks ning sidesüsteemide paigaldamiseks. Nad täidavad õhujaotusseadme funktsioone erinevat tüüpi ventilatsioonisüsteemides. Tänapäeval kasutatakse neid konstruktsioone sissepuhke- ja väljatõmbeventilatsiooni paigaldamisel ja kasutuselevõtul.

    Võrede kaasaegseid mudeleid saab kasutada mitte ainult õhu jaotamiseks, vaid ka selle tarnimiseks või eemaldamiseks. Kõik sõltub ventilatsioonisüsteemi tüübist. Selliseid kujundusi võib sageli leida eramajades, haldus- ja ärihoonetes, kontoriruumid. See tähendab, et nende kasutamine on soovitatav nendes ruumides, kus on vaja luua ja säilitada optimaalne temperatuur ja niiskus.

    Õhujugade teaduslik teooria

    Gaasivoolu nimetatakse üleujutatuks, kui see levib samaga keskkonnas füüsikalised omadused, mis tal endal on. Õhu liikumist ventilatsioonisüsteemides uurides tuleb ette erinevaid üleujutatud jugade levimise juhtumeid. Kuid neid juhtumeid arvesse võttes kasutatakse esialgsena vabajoa skeemi. Vaba joa on juga, mis levib piiramatus keskkonnas. (Juga, mida ei piira tahked seinad, nimetatakse vabaks.) Juga võib voolata nii statsionaarsesse keskkonda kui ka õhuvoolu.

    Sel juhul on olemas:

    · String jet, ojasse voolav juga, mille kiiruse suund langeb kokku joa suunaga.

    · Joa triivivas voolus, kui voolukiirus on suunatud joa telje suhtes nurga all.

    · Joa vastuvoolus, kui joa pikisuunalise kiiruse ja voolukiiruse vektorid on suunatud üksteise poole.

    Vastavalt joa moodustamiseks kulutatud energia tüübile eristatakse neid:

    · Ventilaatori, kompressori, ejektori jne poolt tekitatud toite(mehaanilised) joad.

    · Konvektiivjoad, mis tekivad erinevate kehade kuumade või külmade pindade läheduses õhu kuumutamisel või jahtumisel.

    Düüsid eristuvad ka algsektsiooni kuju järgi:

    · Kui ristlõige on ringikujuline, siis nimetatakse juga asümmeetriliseks.

    · Kui lõik on lõputult pika konstantse kõrgusega riba kuju, siis nimetatakse seda tasapinnaliseks paralleelseks või tasaseks.

    Jet temperatuurid ja keskkond võib olla sama või erinev.

    Vastavalt sellele eristatakse isotermilisi ja mitteisotermilisi jugasid. Joonisel fig. Joonisel 3 on kujutatud õhuvool, mis tekib siis, kui õhk surutakse läbi seinas oleva augu tuppa. Selle tulemusena ilmub vaba õhuvool. Kui õhu temperatuur voolus on sama, mis ruumis, nimetatakse seda vabaks isotermiliseks vooluks.

    Vastavalt sellele, kui suur on ümbritseva ruumi mõju joa liikumise olemusele, eristatakse neid:

    · tasuta joad;

    · poolpiiratud või tasane, liikudes mööda ruumi piiravat tasapinda;

    · piiratud (piiratud), voolav piiratud mõõtmetega ruumi, mis vastab joa algmõõtmetele.

    Sõltuvalt voolurežiimist võivad joad olla:

    laminaarne (vool, milles vedelik või gaas liigub kihtidena ilma segunemise või pulsatsioonita);

    · turbulentne (vedeliku või gaasi voolu vorm, milles nende elemendid sooritavad keerulisi trajektoore mööda korrapäratuid, ebastabiilseid liikumisi, mis põhjustab liikuva vedeliku või gaasi kihtide intensiivset segunemist).

    Ventilatsioonisüsteemides täheldatakse turbulentseid jugasid. Teine definitsioon: kui algsektsioonis on pöörlemiskiiruse komponendid, siis nimetatakse sellist juga pöörlevaks.

    Loe rohkem. Turbulentses liikumises toimub koos aksiaalse liikumisega ka osakeste põikisuunaline liikumine. Sel juhul langevad osakesed joast väljapoole ja annavad oma hoo üle joaga piirnevatele liikumatu õhumassidele, kaasates (väljastades) need massid, andes neile teatud kiiruse.

    Joast väljuvate osakeste asemel satuvad sinna ümbritseva õhu osakesed, mis aeglustavad joa piirkihte. Selle joa ja liikumatu õhu vahelise impulsside vahetuse tagajärjel suureneb joa mass ja kiirus selle piiridel väheneb.

    Joa aeglustunud osakesed koos ümbritseva õhu kaasahaaratud osakestega moodustavad turbulentse piirkihi, mille paksus suureneb pidevalt kauguse suurenedes väljalaskeavast. Väljastpoolt puutudes kokku statsionaarse keskkonnaga (?? = 0) ja seestpoolt konstantse kiirusega südamikuga (?? = ?? 0), omandab piirdekiht muutuva kiirusega profiili. Joonis 4.

    Püsikiirusega südamik kitseneb väljalaskeavast eemaldudes ja piirkiht pakseneb, kuni see täielikult kaob. Pärast seda täidab piirkiht juba kogu joa ristlõike, sealhulgas voolutelje.

    Seetõttu kaasneb joa edasise erosiooniga selle laiuse suurenemine ja samal ajal väheneb kiirus teljel.

    Joa lõiku, milles konstantse kiirusega südamiku erosioon on lõppenud ja mille teljel saavad kokku mõlemad piirkihi pooled, nimetatakse siirdelõikeks. Väljalaskeava ja üleminekusektsiooni vahel paiknev joa lõik, mille telje kiirus jääb muutumatuks ja võrdub algkiirusega?? 0 nimetatakse esialgseks. Üleminekulõigule järgnevat lõiku, milles kiirus teljel järk-järgult väheneb ja hääbub, nimetatakse põhilõiguks. Joa piirid, nii välimine kui ka püsikiiruse südamik, on sirgjoonelised. Joa välispiiride lõikepunkti O nimetatakse joa pooluseks.

    Staatiline rõhk joa erinevates punktides muutub ebaoluliselt ja on ligikaudu võrdne ümbritseva ruumi rõhuga, s.t. vaba joa võib pidada isobaariliseks.

    Turbulentse joa peamised parameetrid on aksiaalkiirus??, läbimõõt D ringikujuliste lõikude korral ja laius?? lamedate düüside puhul õhukulu?? ja keskmine kiirus??.

    Genrikh Naumovitš Abramovitši teoreetilistest ja eksperimentaalsetest uuringutest järeldub, et joa peamised parameetrid sõltuvad turbulentsitegurist a, mis iseloomustab segamise intensiivsust ja sõltub düüsi konstruktsioonist, millest joa välja voolab. (Genrikh Naumovitš Abramovitš (1911-1995) - Nõukogude teadlane teoreetilise ja rakendusliku gaasidünaamika alal).

    Mida suurem on turbulentsustegur a, seda intensiivsem on segunemine ja seda suurem on joa ühepoolse laienemise nurk.

    Turbulentsiteguri a väärtuste tabel ja joa paisumisnurga 2?? teatud tüüpi düüside jaoks.

    Definitsioon. Joa on voolu vorm, mille käigus vedelik (gaas) voolab ümbritsevas ruumis, mis on täidetud vedelikuga (gaasiga), mille füüsikalised parameetrid erinevad sellest: kiirus, temperatuur, koostis jne. rakettmootor reaktiivvoolule atmosfääris. Õhuvool on õhuvool, mis tekib õhukanalist väljumisel suuremahulisse ruumi, millel ei ole kindlaid piire.

    Jaotus ja kuju. Õhuvool koosneb mitmest erineva voolurežiimi ja õhu liikumise kiirusega tsoonist. Suurimat praktilist huvi pakkuv ala on peamine sait. Keskkiirus (kiirus ümber kesktelje) on pöördvõrdeline kaugusega difuusorist või klapist, st mida kaugemal difuusorist, seda väiksem on õhu kiirus. Õhuvool areneb täielikult põhialal ja siin valitsevad tingimused mõjutavad otsustavalt ruumi voolurežiimi tervikuna.

    Õhuvoolu põhiosa, kaldekiirus. Õhuvoolu kuju sõltub hajuti kujust või õhujaoturi läbipääsuavast. Ümmargused või ristkülikukujulised läbipääsuavad loovad kompaktse koonilise õhuvoolu. Selleks, et õhuvool oleks täiesti tasane, peab läbipääsuava olema üle kahekümne korra laiem selle kõrgusest või sama lai kui ruum. Õhuventilaatori joad saadakse täiuslikult ümarate läbipääsuavade läbimisel, kus õhk võib levida igas suunas, nagu toitehajutites.

    Riis. 5. Erinevat tüüpi õhujoad

    ventilatsioonikardina õhu väljavool

    Kiiruse profiil. Õhu kiirust igas joa osas saab arvutada matemaatiliselt. Kiiruse arvutamiseks teatud kaugusel difuusori/klapi väljalaskeavast on vaja teada õhu kiirust difuusori/klapi väljalaskeava juures, selle kuju ja tekkiva õhuvoolu tüüpi. Samamoodi on võimalik arvestada, kuidas kiirused igas joaprofiilis varieeruvad.

    Neid arvutusi kasutades saab joonistada kiiruskõverad kogu joa kohta. See võimaldab tuvastada alasid, millel on sama kiirus. Neid alasid nimetatakse isovelsiks (konstantse kiirusega jooned). Veendudes, et 0,2 m/s vastav isovel asub väljaspool tööpiirkonda, võite olla kindel, et õhu kiirus ei ületa seda taset vahetult tööpiirkonnas.

    Riis. 6. Erinevad õhuvoolu isovelsid

    Difuusori koefitsient. Difuusori koefitsient on konstantne väärtus, mis sõltub hajuti või klapi kujust. Koefitsienti saab teoreetiliselt arvutada järgmiste tegurite abil: õhuvoolu impulsi hajumine ja ahenemine selle ruumi sisenemise kohas ning hajuti või ventiili tekitatud turbulentsi aste.

    Praktikas määratakse koefitsient iga hajuti või ventiili tüübi jaoks õhu kiiruse mõõtmise teel vähemalt kaheksas punktis, mis asuvad difuusorist/klapist erinevatel kaugustel ja üksteisest vähemalt 30 cm kaugusel. Need väärtused joonistatakse seejärel logaritmilisel skaalal, mis näitab õhuvoolu põhiosa mõõdetud väärtusi, mis omakorda annab konstandi väärtuse.

    Hajuti koefitsient võimaldab arvutada õhuvoolu kiirust ning ennustada õhuvoolu jaotust ja teekonda. See tegur erineb K faktorist, mida kasutatakse sissepuhkeõhu jaoturist või iirisventiilist väljuva õhu õige koguse seadistamiseks. K-tegurit on kirjeldatud leheküljel 390.

    Kihistamise efekt. Kui õhujaotur on paigaldatud tasasele pinnale (tavaliselt laele) piisavalt lähedale, kaldub väljuv õhuvool selle poole ja kipub voolama otse mööda pinda. See efekt tekib tänu vaakumi tekkimisele joa ja pinna vahel ning kuna puudub õhu segunemise võimalus pinnalt, siis on juga oma suunas kõrvale kaldunud. Seda nähtust nimetatakse levimisefektiks.

    Riis. 7. Kihistamise efekt

    Praktilised katsed on näidanud, et difuusori või klapi ülemise serva ja lae vaheline kaugus ei tohiks kihilisuse saavutamiseks ületada 30 cm. Kihistamisefekti saab kasutada külma õhuvoolu teekonna suurendamiseks mööda lage enne selle tööpiirkonda viimist. Difuusori koefitsient on kihiefekti ilmnemisel veidi suurem kui vaba õhuvoolu korral. Samuti on oluline teada, kuidas difuusor või klapp on kinnitatud, kui kasutada difuusori koefitsienti erinevate arvutuste tegemiseks.

    Mitteisotermiline õhujuga. Jaotamine muutub keerulisemaks, kui sissepuhutav õhk on soojem või jahedam kui siseõhk. Erinevatel temperatuuridel õhutiheduse erinevusest tulenev soojusenergia põhjustab jahedama õhuvoolu liikumise allapoole (juga vajub) ja soojema õhu tormamise üles (juga hõljub).

    See tähendab, et lae lähedal asuvale külmajoale mõjuvad kaks erinevat jõudu: kihilisus, mis üritab seda lae poole suruda, ja soojusenergia, mis kipub seda põranda poole langetama.

    Teatud kaugusel hajuti või klapi väljalaskeavast domineerib soojusenergia ja õhuvool kaldub lõpuks laest eemale.

    Joa läbipainde ja väljatõmbepunkti saab arvutada valemite abil, mis põhinevad temperatuuride erinevustel, difuusori või ventiili väljalaske tüübil, õhuvoolu kiirusel jne.

    Riis. 8. Õhujoa eralduspunkt (Xm) ja läbipaine (Y)

    Olulised kriteeriumid ventilatsiooni arvutamisel. Oluline on õhujaotur õigesti valida ja paigutada. Samuti on oluline, et temperatuur ja õhu kiirus tööpiirkonnas oleksid vastuvõetavad.

    Kaugus x 0 poolusest väljundini:

    ümmargune joa - x 0 = ;

    · tasane joa - x 0 = . Kuhu?? 0 - augu läbimõõt või otsik; ?? 0 - pool lameda otsaku kõrgusest.

    Joa algsektsiooni pikkus x n:

    ümmargune - x n = ;

    tasane - x n = .

    Aksiaalne kiirus?? põhiosas reaktiivpostist x kaugusel:

    · ümmargune - ?? = ;

    · korter - ?? = .

    Õhuvool?? põhiosas reaktiivpostist x kaugusel:

    · ümmargune - ?? = 4,36?? 0();

    · tasane (düüsi laiuse ühiku kohta) - ?? = 1,2?? 0 .

    Ringikujulise joa läbimõõt põhiosast kaugusel x joapostist:

    Keskmine kiirus reaktiivlennuki põhiosas:

    · ümmargune - ?? = ;

    · korter - ?? = .

    Lameda joa kõrgus:

    4,8?? 0 ().

    Õige õhukiirus tööpiirkonnas. Enamiku õhujaotusseadmete jaoks on kataloogis toodud omadus, mida nimetatakse joa pikkuseks. Joa pikkuse all mõistetakse kaugust difuusori või klapi toiteavast õhuvoolu ristlõikeni, mille puhul voolusüdamiku kiirus väheneb teatud väärtuseni, tavaliselt kuni 0,2 m/sek. Joa pikkus on määratud ja mõõdetud meetrites.

    Riis. 9. Mõiste "Jet pikkus"

    Esimene asi, mida õhujaotussüsteemide arvutamisel arvesse võetakse, on see, kuidas vältida liiga suuri õhuvoolu kiirusi tööpiirkonnas. Kuid reeglina siseneb selle joa peegeldunud või vastupidine vool tööpiirkonda: vt joonis 10.

    Riis. 10. Pöörake õhuvoolu seinale kinnitatava difuusori abil

    Vastupidise õhuvoolu kiirus on ligikaudu 70% peamise õhuvoolu kiirusest seinal. See tähendab, et tagaseinale paigaldatud difuusor või ventiil, mis varustab õhuvoolu lõppkiirusega 0,2 m/s, põhjustab tagasivoolu õhu kiiruseks 0,14 m/s. See vastab mugavale ventilatsioonile tööpiirkonnas, mille õhu kiirus ei tohiks ületada 0,15 m/s.

    Ülalkirjeldatud difuusori või ventiili pihustuspikkus on sama, mis ruumi pikkus ja on selles näites suurepärane valik. Seinale paigaldatava difuusori vastuvõetav viskepikkus on 70% kuni 100% ruumi pikkusest.

    Õhuvoolu läbitungimisvõime. Ruumi kuju võib voolu konfiguratsiooni oluliselt mõjutada. Kui õhuvoolu ristlõige on üle 40% ruumi ristlõikest, peatub ruumiõhu väljavool voolu. Selle tulemusena hakkab õhuvool oma õhus segunema. Sellisel juhul ei lahenda sissepuhkeõhu kiiruse suurendamine probleemi, kuna läbitungimisvõime jääb samaks, ainult õhuvoolu ja ümbritseva õhu kiirus ruumis suureneb.

    Selles ruumiosas, kuhu peamine õhuvool ei ulatu, hakkavad ilmnema teised õhuvoolud, sekundaarsed keerised. Kui aga ruumi pikkus on alla kolmekordse kõrguse, võib eeldada, et õhuvool tungib ruumi lõpuni.

    Riis. 11. Sekundaarsed keerised tekivad ruumi kõige kaugemas otsas, kuhu õhuvool ei ulatu

    Voolu ümber takistuste. Õhuvool, kui laes on takistusi lagede, lampide jms näol, kui need asuvad hajutile liiga lähedal, võib kalduda kõrvale ja kukkuda tööpiirkonda. Seetõttu on vaja teada, milline peaks olema kaugus (graafikul A) õhku andva seadme ja takistuste vahel õhuvoolu vabaks liikumiseks.

    Riis. 12. Minimaalne kaugus takistusest

    Mitme õhujaoturi paigaldus. Kui üks laehajuti on ette nähtud terve ruumi teenindamiseks, tuleks see paigutada võimalikult lae keskkohale ja kogupindala ei tohiks ületada joonisel fig. 12.

    Riis. 12. Väike ruum, mida ventileerib üks laehajuti

    Kui ruum on suur, on vaja see jagada mitmeks tsooniks ja paigutada igasse tsooni difuusor.

    Riis. 13. Suur ruum, mida ventileerib mitu laehajutit

    Mitme seinahajutiga ventileeritav ruum on samuti jagatud mitmeks tsooniks. Tsoonide arv sõltub hajutite vahelisest kaugusest, mis on piisav, et vältida üksteise häireid. Kahe õhuvoolu segamisel saadakse üks pikema joa pikkusega vool.

    Riis. 14. Suur ruum, mida ventileerib mitu seinahajutit

    Sooja õhu juurdevool. Laehajuti kaevu horisontaalselt tarnitav soe õhk soojendab kuni 3,5 meetri kõrguseid ruume, tõstes toatemperatuuri 10-15°C võrra.

    Riis. 15. Horisontaalne õhuvarustus laehajutiga

    Väga kõrgetes ruumides peab aga sissepuhutav õhk olema suunatud vertikaalselt allapoole, kui seda kasutatakse ka ruumi kütmiseks. Kui temperatuuride erinevus ei ületa 10°C, peaks õhuvool langema umbes 1 m kõrgusele põrandast, et temperatuur tööpiirkonnas muutuks mugavaks.

    Riis. 16. Lagede difuusori vertikaalne õhuvarustus

    Külma õhu juurdevool. Kui mööda lage toidetav õhk on ruumi õhust jahedam, on oluline, et õhuvoolu kiirus oleks piisavalt suur, et tagada selle nakkumine lakke. Kui selle kiirus on liiga väike, on oht, et soojusenergia võib suruda õhuvoolu liiga vara alla põranda poole.

    Teatud kaugusel õhku toivast hajutist eraldub õhuvool igal juhul laest ja kaldub allapoole. See kõrvalekalle toimub kiiremini õhuvoolu korral, mille temperatuur on alla toatemperatuuri, ja seetõttu on sel juhul voolu pikkus lühem.

    Riis. 17. Isotermilise ja mitteisotermilise joa pikkuse erinevus

    Enne laest väljumist peab õhuvool läbima vähemalt 60% ruumi sügavusest. Maksimaalne õhukiirus tööpiirkonnas on seega peaaegu sama, mis isotermilise õhu juurdevoolu korral.

    Kui sissepuhkeõhu temperatuur on alla toatemperatuuri, jahutatakse ruumiõhku mingil määral. Vastuvõetav jahutuse tase (tuntud kui maksimaalne jahutusefekt) sõltub tööpiirkonna õhukiiruse nõuetest, kaugusest hajutini, mille juures õhuvool laest eraldatakse, ning hajuti tüübist ja asukohast.

    Üldiselt saavutatakse suurem jahutus pigem laehajuti kui seinahajuti kasutamisel. Seda seetõttu, et laehajuti levitab õhku igas suunas ja seetõttu kulub ümbritseva õhuga segunemiseks ja temperatuuri ühtlustamiseks vähem aega.

    Õige õhujaoturi valimine. Õhujaoturid saab paigaldada kas lakke või seinale. Sageli on need varustatud düüside või perforatsioonidega, mis hõlbustab ümbritseva õhu segamist õhuvooluga.

    Düüside difuusorid on kõige paindlikumad seadmed, kuna need võimaldavad iga düüsi individuaalselt konfigureerida. Need sobivad ideaalselt toatemperatuurist oluliselt madalama sissepuhkeõhu jaoks, eriti kui need on paigaldatud lakke. Jaotusmustrit saab muuta, keerates otsikuid erinevates suundades.

    Perforatsiooniga difuusorid annavad positiivse efekti seal, kus õhuvoolu temperatuur on oluliselt madalam ümbritseva õhu temperatuurist. Need ei ole nii paindlikud kui düüsiga difuusorid, kuid varjestades õhuvoolu eri suundades, saab jaotusmustrit muuta.

    Seinavõredel on pikem joa pikkus. Neil on piiratud võimalused jaotusmustri muutmiseks ja ei ole väga sobivad välisõhu temperatuurist oluliselt madalama temperatuuriga sissepuhkeõhu jaoks.

    Järeldus

    Niisiis on õhuvool ventilatsiooniseadmete töö põhielement. Selles töös käsitleti ventilatsioonitüüpe ja nende seadmeid, õhujugade kujusid ja nende sorte. Erilist tähelepanu pöörati õhujugade kasutamisele. Kokkuvõtteks saame neid laiendada.

    Iidsetel aegadel panid inimesed kõigepealt purje ja tuul kandis nende paadid üle vee või kelgud üle jää ja lume. Sellest ajast peale on aga õhuvooludel olnud nii palju tööd, et see väärib eraldi äramärkimist. Purjelaevad tegutsevad tänaseni. Nad hõljuvad mööda jõgesid, järvi ja isegi ookeane. Selle transpordiviisi vaieldamatuteks eelisteks on puhtus ja vaikus (veel pole bensiiniplekke ega mootorimüra) ning bensiini ei pea ostma. Sportlased ei purjeta mitte ainult paatidel, vaid isegi lihtsalt laudadel.

    Teised sportlased kasutavad vabaks lendamiseks õhuvoolu.

    Õhku kasutatakse ka üsna maisteks töödeks. Vanasti keeras tuul tuuliku tiibu. Nüüd on veskikivide asemele paigaldatud elektrigeneraator, mis muudab tuuleenergia elektriks - tulemuseks on tuuleelektrijaam.

    Rääkisime ainult looduslikest õhuvooludest – tuultest. Tuult saab aga kunstlikult tekitada. Kõige lihtsam on puhuda.

    Tuul tekib atmosfäärirõhu erinevuse korral: ühes kohas on rõhk kõrgem, teises - madalam, õhk hakkab liikuma kõrgrõhu poolelt madalale. See tähendab, et kui me kuskilt õhku välja pumbame (tekitame madalrõhkkonna), siis õhk tormab sinna kohe igast küljest. Kui me vastupidi tekitame kuskil kõrgrõhu, siis tormab õhk sealt välja. Nüüd jätame õhu ainult ühe tee vabadusele – läbi kitsa toru. Torus hakkab puhuma väga tugev tuul. Kui peate õhkmadratsist tühjaks laskma, pange tähele, kui tugev õhuvool läbi klapi väljub!

    Selliseid kunstlikke tuuli kasutatakse näiteks pneumaatilises postis (lennupostis).

    Nüüd võtame toru ja loome ühes otsas vähendatud õhurõhu. Väljast tulev õhk tormab kohe torusse, püüdes kinni kõik kerged objektid teel. Saime tolmuimeja.

    Sama tolmuimeja põhimõtet kasutatakse ka jahu laadimisel. Seda ei valata, vaid imetakse lihtsalt masinast lattu ja tagasi. Muide, jahu jahvatavad nad ka tuult kasutades, sest terad on üsna heledad.

    Õhujugade kasutamine mäetööstuses. Ventilatsioonivoog võib pärast kõigi kaevandustööde läbimist kanda märkimisväärsel hulgal madala potentsiaaliga soojusenergiat, mis pärast kaevandamistööde ventileerimist atmosfääri eraldub. Kaevanduste ventilatsioonivoolu energiapotentsiaali kasutamisel, olenevalt ventilatsiooniskeemist, kivimite looduslikust temperatuurist ja kaevandusettevõtte kaugusest tööstuslikust infrastruktuurist, võivad olla erinevad majandusliku efektiivsuse ja keskkonnamõju näitajad.

    Siin on veel üks näide õhujoa kasutamisest. Plasmatõrvik on kaasaegne metallilõikusseade (kuigi see leiutati 20. sajandil), mis kasutab oma töös õhku (või mis tahes plasmat moodustavat gaasi). Õhk (õhk) või muu plasmat moodustav gaas (gaaside segu), mis läbib elektroodisõlme sees olevat kanalit ja keerismehhanismi, moodustab keerise, mis keerleb piki plasmatroni elektroodi pikitelge ja väljub geomeetriliselt läbi düüsikanali sellega koaksiaalne.

    Viited

    1. E.S. Laptev. "Hüdraulika ja aerodünaamika alused." Almatõ, 2016.

    2. N.N.Beljajev, P.B.Mašihhina. Õhujugade kasutamine aurustumisprotsessi intensiivistamiseks.

    3. Artikkel “Maa õhukest” Ispolzovanije_vetra.html.

    4. Artikkel "Õhuvoolu keeriste kasutamine tuuleturbiinide efektiivsuse suurendamiseks." http://vikidalka.ru/2-196929.html.

    5. Artikkel “Õhuvoolud”. http://ru-ecology.info/term/19749/.

    6. Artikkel “Tuleviku kombainid. Kasutades õhujoa." http://svistun.info/zemledelie/211.

    7. Staroverov I.G. Tööstus-, elamu- ja ühiskondlike hoonete ja rajatiste projekteerijate kataloog. Õhkküte kontsentreeritud õhuvarustusega õhujugade paralleelse suunaga. Õhkküte kontsentreeritud õhuvarustusega õhuvoolude ventilaatori suunaga.

    8. Artikkel “Õhujugade teooria”. Vecotech. http://vecotech.com.ua/podbor-e-montazh-dimohodov/666.html.

    9. Artikkel "Õhk-plasma metallilõikusseadmete plasmapõleti sisemine struktuur ja tööpõhimõte." http://www.spektrplus.ru/d_plazm.htm.

    Postitatud saidile Allbest.ru

    ...

    Sarnased dokumendid

      Õhulülitite konstruktsiooni kirjeldus. Õhulüliti sulgeventiil ja elektropneumaatiline ahel. Kaarkustutusprotsessi põhimõte, kustutuskambrite tüübid, ventilatsioonisüsteem. Õhukaitselülitite eraldajate otstarve.

      laboritööd, lisatud 17.10.2013

      Üldteave õhuliinide kohta, nende tugede tüübid. Traattraat-isolaatorite mõiste ja klassifikatsioon. Marsruudi koostamise, juhtmete ja kaablite paigaldamise protsessi omadused. Iseloomulik Hooldusõhuliinid kuni 1000 V.

      kursusetöö, lisatud 05.12.2010

      Elektriõhuliin on seade elektrienergia edastamiseks juhtmete kaudu. Tugede, isolaatorite, juhtmete konstruktsioonid. Õhuliinide remondi ja maandamise omadused. Elektriõhuliinide paigaldus, remont, hooldus.

      lõputöö, lisatud 10.06.2011

      Õhkallikast töötavad soojuspumbad, nende tööpõhimõte. Töö skemaatiline diagramm. Küttesüsteemi korraldus. Õhksoojuspumpade turg Põhjamaades. Õhupumpade energiatõhususe parandamine.

      kursusetöö, lisatud 01.06.2015

      Operatiivse väljasaatmise kontrolli korraldamine Khakassi RDU tegevustsoonis. Meetodid õhuliinide kahjustuste kõrvaldamiseks. Lineaarkaabli konstruktsioonide jooksev remont. Keskkonnapoliitika põhimõtted. Divisjoni investeerimistegevus.

      praktikaaruanne, lisatud 16.09.2014

      Kontseptsioon ja üldised omadusedõhulülitid, nende kasutamine elektrisüsteemides. Kondensaatorite ja šunttakistite ühendusskeem. Õhulülitite seeria. Seadme tõrkeotsing, kontrollimise ja hoolduse protseduurid.

      abstraktne, lisatud 11.01.2012

      Erinevate gaasides toimuvate isoprotsesside uurimine. CP/CV katseline määramine õhu jaoks. Erinevatesse olekutesse mineva gaasi massi arvutamine. Isotermiliste protsesside kulgemine, gaasi kui termodünaamilise süsteemi oleku määramine.

      test, lisatud 17.11.2010

      Õhuliinide või side õhuliinide tugedele juhtmete ja kaablite riputamiseks ja isoleerimiseks mõeldud seadmete uurimine. Riputusisolaatorite projekteerimine. Pukside, tihvtide ja lineaarisolaatorite kirjeldused. Ketasisolaatorite koostis.

      esitlus, lisatud 20.04.2017

      Õhu konstruktsiooniuuringud, kaabelliinid ja dirigendid. Lubatud pingekadude normide analüüs. Elektrivõrkude arvutamine majandusliku voolutiheduse alusel. Kaabliliinide paigaldamise meetodite ülevaade. Toed õhuliinidele.

      esitlus, lisatud 25.08.2013

      Õhuliinide klassifikatsioon: pingeklassi, projekti, otstarbe ja kaitsetingimuste järgi. Elektriliste koormuste ja maksimaalse päevase ja õhtuse võimsuse arvutamine. Jõutrafo TP-10/0,4 kV võimsuse valimine.

    1. Sissejuhatus...................................................................................................................2

    1.1. Kirjanduse arvustus..........................................................................................3

    1.1.1. Üldine informatsioon...........................................................................................3

    1.1.2. Õhujoad triivivas voolus.....................................................5

    1.1.3. Rõhu erinevuste tõttu arenevad õhujoad............16

    1.1.4. Kaasaegsed meetodidõhkkardinate arvutamine erinevatel eesmärkidel..................................................................................................16

    1.2. Töö eesmärgid ja eesmärgid..................................................................................23

    2. Probleemi avaldus..............................................................................................25

    2.1. Probleemi sõnastamine.......................................................................................25

    2.2. Piirtingimused probleemi lahendamiseks................................................28

    2.3 Probleemi lahendamise algtingimused.........................................................28

    3. Lõpliku erinevuse meetod gaasivoolu ülesande lahendamiseks.........................29

    3.1 Üldised märkused gaasidünaamika probleemide lahendamise võimalike meetodite kohta.........................................................................................................29

    3.2. Osatuletisi diskretiseerimine.....................................................30

    3.3. Gaasivoolu kirjeldavate võrrandite diskretiseerimine.......................31

    3.4. Erinevuste skeemide lähenemine ja täpsus. Arvutussammude ruumilise ja aja suuruse valiku põhjendus ................................... 33

    3.5. VTZ arvutusprogrammi loomine............................................................34

    4. Õhuvoolu eksperimentaalne uurimine VTZ-ga varustatud avas.............................................................................................36

    4.1 Katseprotseduur. Eksperimentaalne stend......36

    4.1.1 Katseprotseduur......................................................36

    4.1.2 Eksperimentaalne stend.......................................................................37

    5. Saadud tulemuste analüüs......................................................................42

    6. Kasutatud kirjanduse loetelu...............................................................48

    Sissejuhatus.

    Kaasaegset maailma on võimatu ette kujutada ilma tohutu hulga kasulike ja mugavate seadmeteta, mis võimaldavad inimesel oma elu mugavalt korraldada. Soe talvel ning jahe ja puhas õhk suvel on üks kohustuslikest nõuetest tavalise tsiviliseeritud inimese elus.

    Termokardinad muutuvad tänapäeval üha populaarsemaks. Selliste seadmete peamine eesmärk on kaitsta köetavaid ruume külma õhu eest. Termokardina tekitatud õhuvool blokeerib läbi ruumi siseneva õhu avatud uksed, aknad jne, säilitades seeläbi sooja õhu siseruumides.

    Õhkkardinad on mõeldud väliskeskkonna ruumi eraldamiseks. Eraldamine saavutatakse loomuliku konvektsiooni kõrvaldamise ja loomulikust või sundventilatsioonist sissetuleva külma õhu soojendamise teel. Kuumaõhukardinaid (AHC) kasutatakse töökohtade kaitsmiseks saaste eest või sigaretisuitsu leviku vähendamiseks restoranides. Esimene vertikaalne õhukardin võeti väidetavalt kasutusele Ameerika Ühendriikides 1916. aastal.

    Õhkkardinad on lokaliseeritud ventilatsiooniseadmed, mille abil saab vähendada või täielikult välistada õhumasside liikumist läbi ava, mis vähendab nende kahjulikku mõju inimese tervisele.

    Õhkkardin moodustab tasase, rangelt suunatud õhujoa, mis aitab vältida soojuskadude väljumist lahtiste avade kaudu. Seega aitavad õhkkardinad kaasa siseruumide atmosfääri mugavuse suurendamisele.

    Selleks, et kliima-, ventilatsiooni- ja küttesüsteemid saaksid neile määratud ülesandeid täies mahus täita, säilitades ruumis vajaliku mikrokliima, on vaja minimeerida soojuskadu, kaitstes hoone välispiiret, mis hõlmab avatud ukse- ja aknaavasid. Fakt on see, et keskkonna otsesel kokkupuutel ruumi atmosfääriga toimub paratamatult soojusvahetus, mis mõjutab oluliselt ventilatsiooni- ja kliimaseadmete tööd, vähendades nende kasutamise tõhusust, suurendades samal ajal energiatarbimist. Seega on ruumi soojustasakaal häiritud nii üksikutes termilistes piirkondades kui ka kogu konditsioneeritud ala ulatuses. Selle protsessi eest vastutavad avatud, vabad või regulaarselt avatud aknad ja uksed. Ava kaudu siseneb ruumi välisõhk, mille temperatuur on madalam kui ruumi sees. Samal ajal väljub avatud ava ülemise osa kaudu soe ruumiõhk.

    Õhkkardinad on kõige tõhusam meetod soojuskao vastu võitlemiseks. Kliimaseade paigaldatakse horisontaalselt vajalike avade kohale või vertikaalselt avade küljele. Lame, suunatud õhuvool aitab jagada välis- ja siseruumi erinevateks tsoonideks. Nii muutub õhkkardin õhuekraaniks või virtuaalukseks, kaitstes ruumi välismõjude eest.

    Õigesti valitud ja paigaldatud kardinad vähendavad ruumide soojakadusid kuni 90%, takistades talvel tuuletõmbuse ja lume ning suvel tolmu, kohevuse ja putukate teket. Kütteelementidega kardinad võimaldavad kompenseerida soojakadusid ja hoida külmal aastaajal mugavat sisetemperatuuri. Kardinate tõhususe määrab:

    Õhuvoolu kiirus kogu kaitstud ava kõrgusel kardina paigaldamisel ava kohale või kogu ava laiuse ulatuses, kui see on paigaldatud küljele;

    Toitejoa küttevõimsus, mis kompenseerib soojuskadu läbi avatud ava.

    Need termokardinad valitakse vastavalt ukseava kõrgusele ja laiusele, mis on külma õhu eest kaitstud. Arvatakse, et kardina peamised parameetrid on selle pikkus ja sooja õhu väljund. Näiteks peaks õhkkardina pikkus olema sama või veidi suurem kui ukseava laius, sest ainult sel juhul blokeerib soe õhuvool täielikult külma õhu voolu, kaitstes sellega selle sissetungimist.

    Näiteks juhul, kui ukseava laius on üle 3 meetri, on parem paigaldada mitu termokardinat. Tuleb meeles pidada, et mida kõrgem on ukseava, seda võimsam peaks kardin olema ja tootma rohkem õhku. Kioskite ja kassaaparaadi väikeste akende kaitseks on soovitatav kasutada kardinaid võimsusega 300 m 3 /tunnis.

    Optimaalse efektiivsuse ja mugavuse loomiseks on väga oluline valida õiget tüüpi kardin. Madala õhuvooluga õhkkardin ei katkesta tuuletõmbust põranda lähedal. Madalate ukseavade kohale paigaldatud liiga võimas kardin tekitab selle all olevates inimestes ebamugavustunde ja suurendab töömüra. Parim tulemus saavutatakse, kui katta ukseava kogu pikkuses võimsa ühtlase õhuvooluga. Kardinad võivad olla nii õhkkütte sektsiooniga kui ka ilma. Kütmata kardinad kõrvaldavad soojakadu sama tõhusalt kui köetavad kardinad, kuid mõnel juhul tuleks arvestada, et kütmata õhuvool võib tekitada tõmbetunde. Täiendav õhkküte annab mõnusa tunde ja rahuldab olemasolevale ruumiküttele lisasoojuse vajaduse ning kuivatab välisuste kõrval olevat ruumi.
    Vajaliku lisasoojuse määramisel lähtutakse tegurite hinnangust, kas termokardin on ruumis ainus kütteallikas, külma ja sooja õhu tsoonide õhutemperatuuride erinevus ja kulud.

    Õhujõudlus on iga õhkkardina peamine parameeter. Õhuvoolu kiirus ja vastavalt ka õhkkardina optimaalne paigalduskõrgus sõltuvad jõudlusest. Näiteks standardse ukseava, mille laius on 0,8-1,0 meetrit ja kõrgus 2,0-2,2 meetrit, kaitsmiseks on vaja kardinat, mille võimsus on 700-900 m 3 / h. Sel juhul on õhuvoolu kiirus kardina väljapääsu juures 6-8 m/s ja põranda tasandil 1,5-2,0 m/s. Kui paigaldate väiksema mahutavusega kardina, tungib külm õhk läbi ukseava alumise osa ja termokardina soovitud efekt saavutatakse vaid osaliselt. Pange tähele, et eesruumi olemasolul võib madala jõudlusega kardina kasutamine olla täiesti õigustatud - topeltuksed loovad täiendava tõkke külma õhu kätte ja võimaldavad kasutada odavamat kardinat.

    Termokardinad on pikkusega 600 kuni 2000 mm. Enimkasutatavad seadmed on pikkusega 800-1000 mm, mis on mõeldud paigaldamiseks standardsete ukseavade kohale. Valitud kardina pikkus peaks olema võrdne ava laiusega või sellest veidi suurem, kuna ainult sel juhul blokeerib õhuvool selle täielikult ja takistab külma õhu sissepääsu. Kui ava on väga lai (üle 2 meetri), tuleks mitu seadet paigaldada üksteise lähedale.

    Lisaks välisõhu äralõikamisele suudab termokardin soojendada ka ruumi õhku. Ligikaudsete arvutuste tegemiseks võib eeldada, et 10 m2 kütmata ruumi kütmiseks, lae kõrgusega 2,8 - 3,0 m, on vaja 1 kW võimsust. Arvatakse, et ruumi seintel ja lael on hea soojusisolatsioon (peahoone), kuna ajutist ehitist (raudpukk, angaar) on peaaegu võimatu soojendada - soojus pääseb õhukeste seinte kaudu välja. Kui õhkkardin on ette nähtud paigaldamiseks hästi köetavasse ruumi, siis küttefunktsiooni pole vaja ning saab valida minimaalse võimsusega mudeli või nn õhkkardina - ilma küttefunktsioonita. Pange tähele, et õhuvoolu kaitseomadused on määratud ainult õhu kiirusega ega ole kuidagi seotud selle temperatuuriga, seetõttu on kardina võimsus täiendav, mitte peamine omadus.

    Kõikidel küttefunktsiooniga kardinatel on üks omadus – isegi väga võimsa kardina väljalaskeava juures on õhk ainult soe ja mitte kunagi kuum. See on seletatav kütteelementide suure puhumiskiirusega, mistõttu ei saa soojakardinat võrrelda soojapüstoli või soojapuhuriga, kus puhumiskiirus on kordades väiksem ja õhutemperatuur vastavalt kõrgem.

    Enamik termokardinaid on mõeldud horisontaalseks paigaldamiseks avatud ava peale. Siiski juhtub, et selline paigaldus on võimatu või ebapraktiline. Nendel juhtudel kasutatakse vertikaalset termokardinat, mis paigaldatakse ava küljele. Vastavalt sellele suunatakse vertikaalse kardina õhuvool horisontaalselt. Vertikaalse kardina kõrgus (pikkus) peab olema vähemalt 3/4 kaitstud ava kõrgusest. Vastasel juhul ei erine vertikaalne termokardin horisontaalsest.

    Igal termokardinal on vähemalt kaks lülitit - üks lülitab sisse ventilaatori, teine ​​lülitab sisse kütteelemendid. Lisaks sellele on osadel kardinatel kahe- või kolmeastmelised küttevõimsuse regulaatorid ja kahekiiruselised ventilaatorid. Juhtpaneel võib olla kas sisseehitatud või kaugjuhtimispult (juhtmega). Sisseehitatud kaugjuhtimispulte kasutatakse tavaliste ukse- ja aknaavade jaoks vaid väikestel kardinatel, vastasel juhul on nuppudele raske ligi pääseda. Kaugjuhtimispulte kasutatakse pooltööstuslike ja tööstuslike õhkkardinatega – sellise juhtpaneeli saab paigaldada igasse sobivasse kohta.

    Lisaks puldile saab paigaldada termostaadi, mis lülitab kütteelemendid (või kogu kardina) välja, kui ruumis seatud temperatuur on saavutatud.

    Lisaks elektriküttega mudelitele on veevarustusega kardinad - vesitermokardinad. Nagu nimigi ütleb, on selliste kardinate soojusallikaks keskküttesüsteemist tarnitav kuum vesi. Vesikardinate paigaldamise keerukust kompenseerib madal töökulu ja suur võimsus. Selliseid kardinaid kasutatakse tavaliselt suurte avatud avadega tööstushoonetes.

    1. peatükk .

    1.1. Kirjanduse arvustus .

    1.1.1. Üldine informatsioon .

    Õhkkardinate arvutamise meetodeid on Venemaa teadlased välja töötanud alates 1936. aastast. Esialgu põhines õhkkardinate arvutamisel õhkkardina joa telje trajektoori määramine seda meetodit täiustasid G. N. Abramovitš, I. A. Šepelev, V. V. Baturin, S. E. Butakov. Kõik need meetodid ei võtnud arvesse hoone õhutiheduse omadusi. Lisaks oli kardina väravaomaduste kriteeriumiks kardina joa telje ja värava tasapinna ristumiskoha seisund kardinapilust väljapääsust kaugusel, mis on võrdne blokeeritava ava laiusega. Enim kasutatav on õhkkardinate arvutamise meetod, mille puhul määratakse kardina õhuvool, võttes arvesse tuulekoormust ja kaitstava ruumi tihedusastet. Seda meetodit on kirjeldatud disaineri käsiraamatu 3. osas. Ventilatsioon ja kliimaseade.

    Õhkkardina mõõtmed põhinevad tasakaalul joa kandevoolu ja ukseava rõhuerinevuse vahel. Samuti tuleb järgida mõningaid fakte, nagu töökohtade asukoht ukseava suhtes, tolmu jaotus, lubatud müratase, maksimaalne vooluhulk ja paigaldusruum. Avade rõhk sõltub sise- ja välisõhu temperatuuride erinevusest, hoone välispiirete tihedusest ning lekketee asukohast ja suurusest. Temperatuuride erinevus tekitab rõhujaotuse kogu hoone fassaadi ulatuses.

    F.G. ettepanekul. VTZ proskurseid hakati kasutama söetööstuses söe konteineritesse laadimisel tekkiva tolmu vastu võitlemiseks. Ventilatsioonipraktikas hakati kasutama õhujoaga varjendeid protsessiseadmete kahjulike heitmete lokaliseerimiseks (puhurid tööstusvannide kohal, kardinad termoahjude avade juures, kuivatite läheduses jne). Enim kasutatakse õhkkardinaid aga talvel värava- ja ukseavadest läbi tungiva külma õhu vastu võitlemiseks. Seetõttu on enamik teoreetilisi ja eksperimentaalseid töid pühendatud seda tüüpi kardinate uurimisele.

    Õhkkardina juga areneb gaaside või õhu põikivoolus. Reaktiivlennuki arendamine triivivoolus on teadlaste tähelepanu juba pikka aega pälvinud. Seda laadi vooluhulgad on tehnikas laialt tuntud: erinevad kardinad, gaasiturbiinide põlemiskambrid, aurukatelde ahjude lõhkamine, suitsu levimine torudest, gaasipõletid jne. Kõikide nende nähtuste uurimine põhineb jugavoolude teooriatel – vaba veealune joa, isotermilised joad, triivivas voolus leviv õhuvool.

    Enim uuritud turbulentse joa tüüp on vaba, sukeldatud joa. Praegu on teada mitmeid vaba turbulentsi teooriaid: Prandtli teooria, Taylori teooria, Prandtli uus teooria, Reichardi, Mattioli ja teiste autorite teooria. Olemasolevatele vaba turbulentsi teooriatele tuginedes ja nende abiga töötas professor G. N. Abramovitš välja vabade reaktiivlennukite teooria.

    E.I. Polyakov tegi ettepaneku, et esialgne turbulents ei mõjuta vaba joa levimise olemust ja leidis, et põhiosas täheldatakse sama joa paisumisnurka, olenemata düüsi konstruktsioonist, millest väljavool toimub. Vaba joa kiiruse muutumise olemust mõjutab otseselt ainult joa kinemaatiline impulss, mis sõltub kiirusvälja algprofiili kujust. Eksperimentaalsed andmed kinnitasid oletust, et joa kinemaatika- ja energiaomaduste absoluutväärtused sõltuvad ainult joa impulsist selle düüsist väljumisel. Seda seisukohta on arvesse võetud G. N. Abramovitši uues vabade turbulentsete reaktiivlennukite teoorias ja V. N. Talijevi töödes.

    Paljude ventilatsiooniprobleemide (õhuküte, õhutamine jne) lahendus on seotud mitteisotermiliste jugade arengu seaduspärasustega. Esimese katse mitteisotermilise joa trajektoori määramiseks tegid V.V Baturin ja I.A. Šepelev. Nende töö tegi kindlaks, et mitteisotermilise joa kõverus sõltub Archimedese kriteeriumist. Joa telje trajektoori määramiseks kasutati kinemaatilisi lahendusi. Väravasse siseneva tuulevoolu kiirusvektorite ja piki õhkkardina joa telgede keskmiste kiiruste vektorite liitmise tulemusena said V.V. ja I.A.

    S. S. Syrkin ja D. N. Lyakhovsky uurisid eksperimentaalselt normaaltemperatuuril õhku voolava kuumutatud õhuvoolu kuju. Katsetulemused andsid olulise kõrvalekalde V. V. Baturini ja I. A. teoreetilisest lahendusest. Šepeleva.

    G. N. Abramovitš töötas katseandmeid kasutades välja teoreetilise meetodi horisontaalse väljavoolu jaoks kõvera joa kuju arvutamiseks hiljem, reaktiivtrajektoori võrrandi andis üldisemal kujul I. A. Shepelev. Seejärel sai I. A. Shepelev analüütiliselt peamised arvutatud sõltuvused erineva kujuga vabade mitteisotermiliste jugade jaoks: teljesümmeetrilised, lamedad ja lehvikukujulised. I. A. Shepelevi teooria annab purskkaevude jaoks hea konvergentsi, samal ajal erinevad aksiaalkiiruse ja ületemperatuuri väärtused mõnel juhul oluliselt katseandmetest.

    Analüütilised valemid mitteisomeetrilise joa trajektoori arvutamiseks said ka V.N. ja V.S.

    Õhkkardinate teoreetilised ja eksperimentaalsed uuringud võib jagada kahte rühma:

    · tööd, kus uuritakse õhuvoolu trajektoori;

    · tööd, mis peavad kardinat siibriks, mis vähendab ava läbiva õhu hulka.


    1.1.2. Õhujoad triivivas voolus

    Joa koostoime triiviva vooluga on väga keeruline. Kui joa voolab triivvoolu viimase suhtes teatud nurga all, paindub joa telg triivvoolu mõjul õhu liikumise suunas. G.S. Shandorov tegi otseste mõõtmiste abil kindlaks, et gaasijoa ees triivivas voolus ja joa enda esiosas on suurenenud tsoon staatiline rõhk, ja joa tagumises osas ja reaktiivlennuki taga on haruldaste tsoon. Rõhu erinevus mõlemal pool joa on selle trajektoori kõveruse füüsiline põhjus. Ringikujulise joa ristlõike kuju deformeerub triiviva voolu mõjul ja muutub hobuserauakujuliseks. Seda seletatakse asjaoluga, et väikese kiirusega ja õhuga intensiivselt ära puhutud joa perifeersed kihid on suurema trajektoorikõverusega kui joa põhimass.

    Joa ja triiviva voolu vastastikmõju olemus on selline, et joa taga ja joas endas on sekundaarsed keerisvoolud. Selle tulemusena peaks gaasi õhuga segamise protsess sellises joas toimuma palju intensiivsemalt kui liikumatusse keskkonda voolavas joas. Kuid mitmes normaaljoas tehtud mõõtmiste põhjal tehti kindlaks, et põikivoolus areneva joa mass muutub ligikaudu samamoodi kui vabal.

    Reaktiivlennuki levimise trajektoore triivvoolus on kõige põhjalikumalt uuritud Yu V. Ivanovi töödes. Ta uuris üksikute ümmarguste, lamedate ja ristkülikukujuliste jugade trajektoore vabas põikisuunalises ja piiratud voolus, samuti ümmarguste ja ristkülikukujuliste jugade trajektoore, mis on paigutatud ritta põiki piiratud väljale.

    Lameda joa loomiseks düüsid laiusega 0,9; 2,7; 4,0 mm. Katsed viidi läbi kahel absoluutse temperatuuri suhte T2/T1 = 1 ja 2 väärtusel. Sel juhul varieerusid joa ja triiviva voolu kineetilise energia suhted laias vahemikus 400 kuni 12,5. Katsed viidi läbi düüsidega, mis olid orienteeritud nurkade all a = 0° ja a = 30°. Reaktiivlennuki arendamise diagramm on näidatud joonisel fig. 1.1.

    Riis. 1.1. Joa arendamise skeem põikvoolus

    Eksperimentaalsete andmete töötlemise tulemusena pakkus Yu B. Ivanov välja võrrandi triivvoolus oleva lameda joa arvutamiseks:

    Kus umbes aastal- düüsi poollaius;

    y on kaugus düüsi normaalteljest triiviva voolu suhtes;

    x on kaugus düüsi teljest triivivoolu suunas;

    v, w o- gaasi väljavoolu ja triivivoolu kiirus;

    p, p o- gaasi ja triivivoolu tihedus;

    A- joa struktuuri koefitsient;

    q on hüdrodünaamiline parameeter, mis võrdub joa ja voolu kineetiliste energiate suhtega.

    Juga teljeks võttis Yu V. Ivanov maksimaalse kiirusega punkte ühendava joone.

    1965. aastal tegid S.E. Butakov ja V.D. Stoler spetsiaalse eksperimendi, et testida paljude autorite poolt aktsepteeritud oletust turbulentse joa ristlõigete püsivuse kohta. Tulemused näitasid, et ümmargusest avast triivvoolu voolavas joas jääb liikumishulk konstantseks, kuid on alati väiksem kui triivvoolu puudumisel ning mida väiksem on joa kaldenurk voolu suhtes. ja triivivoolu kiirust.

    I.B. Palatnik ja D.Zh. Temirbajev viisid läbi üksikasjaliku uuringu teljesümmeetrilise õhujoa levimise mustrite kohta. Analüütilises lahenduses määratakse joa trajektoor, koostades jõudude tasakaalu valitud joa elemendile. Reaktiivlennuki trajektoori lõplikul võrrandil on keeruline vorm ja see arvutati numbrilise meetodi abil. Töös kajastub eksperimentaalne uuring voolu struktuuri, seda tüüpi joa liikumise tunnuste ja joale mõjuvate jõudude välja mustrite kohta nii isotermilistes kui ka mitteisotermilistes vooludes. d = 20 mm, a = 90° ja q = 0,17*0,04 Reaktiivlennuki trajektoori jaoks saadi järgmine valem:

    Töö autorid pidasid joa trajektooriks impulsside keskpunktideks olevate punktide geomeetrilist asukohta igas joa sektsioonis. Need katsed näitasid, et massivoolukiirus triivivas voolus kasvab mitu korda kiiremini kui liikumatusse keskkonda voolavas joas. Selle tulemuse usaldusväärsust toetab asjaolu, et mõõtmised näitasid liigse soojuse sisalduse püsivust joa erinevates ristlõigetes. Turbulentsi tase sellises joas osutus oluliselt kõrgemaks kui vabas sukeldatud joas ja ulatus trajektoori suurima kumeruse kohas 35%-ni.

    See pind mõjutab mis tahes pinna lähedal voolavat turbulentset juga. See nähtus, mis sisaldub tehnilises kirjanduses Coanda efekti nime all, mängib gaasijugade kõveruse uurimisel olulist rolli.

    Esimesed katsed seda nähtust teoreetiliselt põhjendada tegid 1960. aastal S. Burkwi ja V. Newman. Arvutamisel lähtuti järgmistest eeldustest: rõhk tsirkulatsioonitsooni sees on jaotunud ühtlaselt, joa keskjoon paindub raadiusega R ringikujulise kaarega, joa laius on raadiusega R võrreldes väike, joa jaotus kiirused kõveras joas toimub analoogselt vaba joaga, impulss joas jääb konstantseks.

    Selle tulemusena said uuringu autorid võrrandi tasase pinna lähedal areneva joa põhiparameetrite määramiseks. Seega määratakse kaugus mööda lamedat joa kuni voolu jagamise punktini otse- ja tagurpidivooluks järgmise seosega:

    Joa kaldenurk tasase pinnaga kokku puutumisel:

    Kus on konstant

    G. N. Abramovitš sai juga telje võrrandi, mis põhines voolukiiruse vektori ja keskmise kiiruse vektori liitmisel joa antud sektsioonis.

    G. N. Ufimtsevi ja Zh B. Belotelovi töö taandati V. V. Baturini ja I. A. Shepelevi teooria abil reaktiivlennuki kõvera telje määramisele. Hiljem pakkus I. A. Šepelev välja uue meetodi kardinate arvutamiseks, mis põhines samuti kattuvate voolude põhimõttel. Selle meetodi puhul liideti telje trajektoori võrrandi leidmiseks jugavoolu ja triiviva voolu funktsioonid ning eeldati, et staatiline rõhk joas jääb konstantseks. I. A. Shepelev sai valemid, mille abil saab määrata kardina toimel tuppa siseneva õhu hulga. Ülaltoodud lahendusmeetod kehtib aga ideaalvedelike, s.t. kui voogude vastasmõju ei võta arvesse õhu viskoossuse mõju. Seetõttu on pakutud analüütilistel väljenditel eksperimentaalsete andmetega võrreldes oluline viga.

    Seejärel levisid laialt dünaamilised lahendusmeetodid.

    G. N. Abramovitš kasutas M. S. Volynski pakutud skeemi, mille kohaselt määrati joa kõverus tingimusest, et tsentrifugaaljõuga tasakaalustati joa esi- ja tagaseina rõhuerinevusest tingitud jõud. Võttes joa kuju ellipsi kujul ja joa paisumistegur on sama, mis ristkülikukujulisel joal, sai G. S. Abramovitš joa telje jaoks järgmise võrrandi:

    Kus:

    Cn on tiiva kujust sõltuv jõu koefitsient.

    Ta tegi ettepaneku määrata triivivoolus oleva lameda joa telg

    väljend:

    Eksperimentaalsed uuringud on näidanud, et takistusteguri C väärtus P Kui õhuvool liigub ümber joa, mõjutab juga ümbritseva staatilise rõhu erinevus.

    Vakhlamov sai joa telje võrrandi, kasutades impulsi võrrandit joa interaktsiooni ajal vooluga koordinaattelgede projektsioonides. Kuigi lahendusprotsessis tehakse üsna ligikaudseid eeldusi, on teoreetilised andmed hästi kooskõlas teljesümmeetrilise joa katseandmetega.

    T.A. Girshovitš suutis teoreetiliselt leida mitte ainult tasapinnalise joa telje kuju, vaid ka selle piirid ja kiirusprofiili erinevates ristlõigetes. Ülesanne lahendati kõverjoonelises koordinaatsüsteemis, mille abstsisstelg on joondatud joa teljega ja ordinaattelg on selle normaal. Selles koordinaatsüsteemis kirjutatakse segunemistsooni piirkihi võrrandid, võttes arvesse tsentrifugaaljõudude ja muutuva kiiruse tekitatud rõhuvälja. Joa välispiiri määramiseks (vastutuleva voolu poolelt) peeti seda tavapäraselt voolu piirpinnaks, mis saadi vastutuleva potentsiaalse voolu liitmisel allikate süsteemiga, mis asub paralleelsel joonel. vastutulev vool ja läbimine joa algusest. Veelgi enam, allikate jaotus valiti lisatingimusest, et rõhk vabavoolu joa piiril oleks sama.

    T. A. Girshovitš viis läbi ka eksperimentaalse uuringu triivivoolus oleva joa põhi- ja algsektsioonide kohta. Põhiosa uurimisel võtsime arvesse 1,5 mm laiusest düüsist väljuvat juga. ja pikkus 300 mm. Triivivoolu tekitas 44 mm läbimõõduga tuuletunnel. Teoreetilise lahenduse võrdlus T. A. Girshovitši eksperimentaalsega näitas, et analüütiliselt arvutatud joa telg ei kattu katseandmetega. Töös pakutakse välja ka teoreetilised sõltuvused mööduvas voolus areneva ventilaatorijoa arvutamiseks. 1973. aastal tegi T. A. Girshovitš ettepaneku tasapinnalise turbulentse joa parameetrite arvutamisel triivivoolus võtta teatud empiirilise konstandina arvesse joa taga oleva vaakumi suurust. Eksperimentaalsete andmete põhjal tegi ta kindlaks, et joa taga triivivas voolus on vaakumi suurus konstantne ja võrdne:

    E. V. Rževski ja V. A. Kosterin viisid läbi ventilaatori ja paarisjoa ristvoolu levimise, mis põhines joa elementaarsel lõigul mõjuvate jõudude vastastikmõjul. Nad kinnitasid eksperimentaalselt, et ventilaatori ja paaritatud tasapinnaliste jugade telje kuju triivivas voolus sõltub hüdrodünaamilisest parameetrist. Ventilaatori joa puhul β = 90° ja q = 14-65 saadi:

    Katsed on näidanud, et ventilaatori joa suunatakse rohkem kõrvale kui üks tasane.

    N.I. Akatnov pakkus välja teise meetodi ümmarguse turbulentse joa väljatöötamise probleemi teoreetiliseks lahendamiseks põikivoolus. Ta leidis profiilitakistuse ja “äravoolu” takistuse mõjul toimuva impulsi muutuse, mis tuleneb asjaolust, et joa tavapiir on läbilaskev. Võrrandid, mille ta sai joa telje ja maksimaalsete kiiruste jaotumise kohta piki joa telge, on Ivanovi katsetega rahuldav.

    Y. M. Wiesel ja J. D. Mostinsky käsitlesid analoogiliselt G. N. Abramovitši töödega oma analüütilistes lahendustes joa tiivana, millel mõjub vastutuleva voolu jõud. Autorid määrasid tasapinnalise joa telje kuju, lähtudes tõmbejõust, mille joa voolule annab:

    Kus; Cx on joa tõmbekoefitsient triiviva voolu suhtes.

    Võrdlus eksperimentaalsete andmetega näitas, et Cx = 5 ja β = P/2 juures

    katsete kõrvalekalle teoreetilisest kõverast ulatub ± 20%-ni (joon. 1.2). Selline lahknevus saadi ka ümmarguse joa puhul triivivoolus.

    Riis. 1.2. Reaktiivlennukite trajektoorid.

    I. A. Shepelev tegi katse määrata joa telje kuju sõltumata sisselaskeava kujust, arvutades koordinaattelgede suunas mõjuvate jõudude suuruse. Ta seostas need kauguse juurdekasvuga dx ja dy. Tema poolt saadud võrrand suvalise kujuga avast voolava voolu suhtes suvalise nurga all välja voolava joa telje jaoks on järgmine:

    kus sees, l - düüsi mõõtmed piki ja risti triivivoolu (x-telg on suunatud triivivoolu poole, z-telg on vertikaalselt ülespoole).

    Jeti aerodünaamiline õhutakistustegur KOOS I. A. Shepelev soovitab võtta 5-ga.

    N. M. Sokolova töös, mis on pühendatud triivivoolus levivate vertikaalsete õhupurskkaevude uurimisele, on kasutatud I. A. Shepelevi lahendusskeemi. Õhupurskkaevule mõjuvate jõudude ja nihkete vahelise seose kindlakstegemiseks käsitles N. M. Sokolova koordinaattelgedele projektsioonides koostatud impulsi võrrandeid. Saadakse üldvalemid, mis määravad lammutatud kompaktse tasapinnalise purskkaevu telje koordinaadid.

    Pilukujulisest avast voolava triiviva isotermilise joa puhul on valem järgmine:

    kus: Кn – konstanttegur;

    Sarnase võrrandi said ka Ya M. Vizel, I. L. Mostinsky

    Arvteguri Kn väärtus = 2,85.

    G.S. Shandorov, võttes aluseks juga painutava aerodünaamilise jõu ja joaelemendile mõjuva tsentrifugaaljõu vahelise tasakaalu, tuletas võrrandi, mis seostab joa telje koordinaate:

    Tema katsed joaga, mis voolas voolu 60° nurga all, voolu ja joa dünaamilise rõhu suhtega q = 0,0403 - 0,4 ja konstantse Cn = 4,7, näitasid rahuldavat ühtlust. võrrandiga.

    A. M. Epshtein, kasutades G. N. Abramovitši teoreetilisi arendusi, sai veetava mitteisotermilise joa telje võrrandi:

    Kus: P- katsekonstant;

    Ah – Archimedese kriteerium.

    I. V. Kalendaite ja M. Zalishauskas said tasapinnalise vaba joa trajektoori võrrandi mõlemal küljel erineval rõhul:

    kus: k - mõõtmeteta koefitsient.

    B. G. Khudenko pakkus 1966. aastal välja meetodi topelttasapinnaliste paralleelsete jugade telgede deformatsiooni arvutamiseks, võttes arvesse staatilise rõhu erinevust lähenevas piirkonnas.

    Nii nagu B.G. Khudenko eeldas, et turbulentsed pulsatsioonid ei tungi jugadevahelisse ruumi, on õhu liikumine selles piirkonnas oma olemuselt potentsiaalne ja toimub ilma kogurõhku kaotamata. Kiirusprofiili analüütiliseks väljendamiseks võttis ta kasutusele G. Schlichtingi valemi. Düüside vaheline vaakumi koefitsient väljendatakse algsektsiooni jaoks:

    põhi: ala:

    kus: A2 on teoreetiline konstant;

    ao - katsekonstant;

    - sektsiooni suhteline kaugus joa poolusest.

    Vastavalt , võib ülejäänud konstantide väärtusi võtta kui φ1 = 0,981; φ2 = -2,04; A1 = 0,45; φgr = 2,412.

    Kumera gaasijoa telje koordinaadid

    Jugadevahelisest ruumist väljuva õhu mõju jäeti tähelepanuta ja eeldati, et segamisjugade teljed levivad sirgjooneliselt. Arvutustes ei arvestatud staatilise rõhu suurenemist juga segunemispiirkonnas.

    1968. aastal tegid K. Forster, A. K. Misro ja D. G. Mitchell tasasele pinnale kleepuva joa arvutamisel ettepaneku võtta arvesse suurenenud staatilise rõhu tsooni mõju, mis tekib joa kokkupõrkepunktis pinnaga.

    Erinevalt tuntud tööst tegid nad ettepaneku võtta kõvera joa impulsi võrrandis, selle pinnale lähenemise piirkonnas, atmosfäärirõhu väärtuse asemel arvesse suurenenud staatilise rõhu keskmist väärtust. survet.

    1970. aastal said V. A. Arutjunov ja Yu M. Perepelkin, kasutades teoreetilisi arenguid ja rakendades G. Schlichtingi valemit lõpliku paksusega kihi jaoks, et kirjeldada kiiruste jaotust tasasel pinnal kleepuvas joas, pikkuse võrrandi. tsirkulatsioonitsoon, mis moodustub tasase joa nakkumisel pinnale.

    Avaleht > Õpetus

    Seade, mille kaudu sissepuhkeõhukanalist õhk ruumi siseneb, on õhujaotur. Toitepihustite jaotusmustrid. Ümmargusest d o läbimõõduga august voolab õhk piiramatusse ruumi (joon. 21, a). Kõige üldisemal juhul suletakse auk spetsiaalsete otsikutega: difuusorid, võrgud, restid jne. Kui avast väljuva ja ruumis oleva õhu temperatuurid on samad, siis jugade telg ei paindu. Aukust väljuv õhuvool on turbulentne. Seetõttu on osakestel vastav kiirus mitte ainult joa telje suunas, vaid ka ristisuunas. See seletab juga ümbritseva õhu liikumist, joa piiride laienemist ja joa aeglustumist, s.o. kiiruse vähenemine. Joa piire on raske määrata, pealegi ei lange mitteisotermiliste joade puhul dünaamilised (kiiruse) ja temperatuuri piirid kokku. Seetõttu võetakse joa dünaamiliseks piiriks kahekordne kaugus teljest punktini, kus kiirus on võrdne poole teljekiirusest (joonis 21, a). Jeti arengut iseloomustavad kolm sektsiooni. Tekkekohas sulanduvad üksikud ojad pidevaks vooluks tasapinnal, mis on eraldumise suunaga risti. Joa algsektsiooni iseloomustab konstantne kiirus ja temperatuur piki joa telge, mis järk-järgult moodustub põhiosaks. Seda osa joast, mille piires kiirused ei muutu, nimetatakse ristlõikesüdamikuks. Õhujaotuse arvutamisel on kõige olulisem joa käitumine põhisektsioonis. Siin väheneb telgkiirus pidevalt ja kiirusprofiilid ristlõigetes on sarnased. Kiirus joa mis tahes punktis määratakse sõltuvalt kaugusest x vabastamispunktist ja kaugusest y vastavalt valemile:

    kus w x on kiirus joa teljel; C = 0,082. Kui juga satub keskkonda erineval temperatuuril, siis on see mitteisotermiline. Arhimedese kriteerium (Ar) võtab arvesse joa mitteisotermilist olemust:

    , (102)

    kus β = 1/T in on õhu mahupaisumise koefitsient, 1/K; g = 9,8 – raskuskiirendus, m/s 2 ; d o – õhujaotusseadme läbimõõt, m; w o – õhu väljalaskekiirus, m/s; (t in – t p) – töötemperatuuri erinevus, °C. Kui Ar > 0,001, on mitteisotermilise joa telg märgatavalt painutatud; juures
    t p > t joas “ujub” üles, t p< t в струя, наоборот, опускается вниз. Изменение закономерностей движений приточных неизотермических струй по сравнению с изотермическими приводит к несколько иным закономерностям распределения температур в струе. Это учитывается коэффициентом неизотермичности струи К н в формулах:

    ; (103)

    . (104)

    kus w x ja ∆t x on kiirus ja ülemäärane temperatuur joa teljel väljalaskepunktist x kaugusel; m on põhisektsiooni kiiruse sumbumise koefitsient; n on temperatuuri sumbumise koefitsient, olenevalt õhujaoturi konstruktsioonist. Sissevoolava mitteisotermilise joa trajektoori kõverat telge kirjeldab võrrand:

    . (105)

    Imipõleti kirjeldavad täiesti erinevad seadused. Õhueemaldusseadmed on väljatõmbe- ja tsirkulatsiooniõhu sisselaskeavad, mis on varustatud võre ja perforeeritud paneelidega. Imemise ajal siseneb õhk õhu eemaldamise seadmesse igast küljest. Joonisel fig. 21, b kujutab imemisava jaoks võrdse kiirusega jooni ja voolujooni. Õhuvoolu mustrid sõltuvad sel juhul ava kujust: ümmarguse augu puhul, juba ühe läbimõõdu kaugusel, on õhu kiirus vaid 5% kiirusest ava keskel. Seadmest eemaldudes väheneb õhu kiirus kiiremini kui toitejoa oma. Kui võrrelda kõige lihtsama toitejoa levimismustreid ja imemise olemust, võime järeldada, et need on põhimõtteliselt erinevad. Toitepihustid on pikamaa, st võivad levida olulises osas ruumist, määrates seeläbi elutingimused. Väljalaskepõleti, vastupidi, "kustub kiiresti". Seetõttu määravad õhuvoolude liikumise iseloom ja õhujaotuse mõju eelkõige toitejoad. Samal põhjusel taandub arvutus ennekõike õhuvarustusseadmete valikule, mis tagavad kindlaksmääratud tingimused ruumi elamisalas. Toitepihustite klassifikatsioon. Seal on sisse- ja väljalaskejoad, üleujutatud ja üleujutamata. Üleujutatud joad erinevad selle poolest, et nad sisenevad samasse keskkonda, näiteks õhku õhku. Ventilatsioonidüüsid on alati üle ujutatud. Vastavalt geomeetrilisele kujule võivad toitejoad olla: kompaktsed, lamedad ja lehvikukujulised. Kompaktsed joad tekivad õhu väljalaskmisel silindrilistest torudest, ümmargustest, ruudukujulistest ja ristkülikukujulistest avadest, nii avatud kui ka võredega varjutatud, perforeeritud lehtedest. Lamedad joad tekivad õhu väljavoolul õhkkardinate pilukanalitest, õhukanalitest, ristkülikukujulistest piklikest avadest, nii avatud kui ka võredega varjutatud, perforeeritud lehtedest. Ventilaatorid tekivad õhu jaotamisel läbi düüside lameda kettaga, mis pöörab juga 90° ja jaotab õhuvoolu igas suunas. Jaotusmeetodi järgi düüsid eristuvad: tasuta, levib ilma kuju muutmata ja kitsas mille teel on takistused erinevate objektide või struktuuride või muude jugade poolt. Nimetatakse jugasid, mille temperatuur on keskkonnaga sama isotermiline. Joad, mille temperatuur on kõrgem kui ümbritseva õhu temperatuur mitteisotermiline või kergelt kuumutatud. Sellise joa telg kaldub ülespoole (juga hõljub üles). Joad, mille temperatuur on alla ümbritseva õhu, on samuti mitteisotermilised või kergelt jahutatud. Joa telg kaldub allapoole (joa vajub). Mis tahes pinnaga (tavaliselt laega) paralleelselt vabastatud joad kleepuvad selle külge, kuid teatud vahemaa möödudes tulevad need maha. See joa on 1,4 korda aktiivsem kui tavaline. Joad võivad olla tasased ja eemaldatavad. Põrandadüüsid levivad mööda teatud pinda, näiteks lakke, ja nende ulatus suureneb. Sellist tehnikat nagu joa hajutamine kasutatakse näiteks madala kõrgusega ruumide puhul sileda lae olemasolul, et pikendada õhu liikumisteed tööalale. Eraldusjoad, vastupidi, kasutatakse suure kõrgusega ruumides, samuti vooluga risti olevate ribide olemasolul. Õhujaotusseadmete konstruktsioonid. Disaini poolest on õhujaoturid ja õhueemaldusseadmed väga mitmekesised: võred, lambivarjud, otsikud, perforeeritud paneelid ja õhukanalid, erinevat tüüpi otsikud jne. Vaatame neist kõige tüüpilisemate disaini ja tööpõhimõtet. Reguleeritavat toitevõret (joon. 22, a) kasutatakse laialdaselt seinapoolsetes ruumides, peamiselt mitmetoalistes haldus-, ühiskondlikes ja meditsiinihoonetes. Võre erinevad modifikatsioonid on varustatud pöörlevate sulgedega 1, mis võimaldavad juhtida joa suunda (horisontaalselt, suunatud lae poole või alumisse tsooni), valida joa tüüpi, muuta joa ulatust ja parameetrite ühtsus tööpiirkonnas. Juhikud 2 tagavad õhu väljalaskeava augu tasapinna suhtes normaalse lähedase nurga all. Õhuvoolu sisse paigaldatud varras 3 võimaldab muuta sissepuhkeõhu voolu. Lagede anemostaatideks nimetatakse erinevaid õhujaoturite konstruktsioone, mis on ette nähtud laepoolse õhu varustamiseks. Mõned selliste seadmete kujundused on näidatud joonisel fig. 22, b, c, d, f Kõik need loovad ventilaatorilaadsed (tasapinnalised või eemaldatavad) joad. Sellistel juhtudel toimub väga intensiivne kiiruse langus ja liigne temperatuur. Seda seletatakse arenenud pinnaga, mille sees väljutus toimub. Kahe joaga lambivari (joon. 22, b) võimaldab ketta 1 tõstmisel saada eemaldatava ventilaatorijoa ja langetamisel tasapinnalise joa. Ketta all, kui õhk tarnitakse läbi lambivarju, tekib vaakum. Töörežiimi stabiliseerimiseks on ketta keskel auk, mille kaudu väljub väga väike osa voolust. See õhk voolab ketta alt välja, kus tekib vaakum. Lambivarju moderniseeritud disainis on kettal palju väikseid auke, st. perforatsioon. Sel juhul moodustub keskele lisaks ventilaatorijoale asümmeetriline juga. Mitme difuusoriga lagi (joonis 22, c) on konstrueeritud nii, et tekib õhuvoolu sunnitud paisumisnurk. Hajutite arv määrab täielike ventilaatorijugade arvu. Kombineeritud toite- ja väljatõmbelagi (joonis 22, d) kasutatakse õhu tarnimisel ja eemaldamisel ülemise tehnilise korruse kaudu. Õhk tarnitakse täisventilaatori düüsides. Lambivarju keskel eemaldatakse ruumist õhk. Sellise konstruktsiooni puhul on oluline võtta meetmeid, et välistada toitejoa vool imemisavasse. See disain on laialt levinud. Tsentrifugaalanemostaat (joonis 22, e) töötab järgmiselt. Sissepuhkeõhk juhitakse piki noolt 1. See siseneb turbiini 2 tangentsiaalselt, st. puutuja kohta. Seetõttu paneb õhk oma energiaga turbiini 2 pöörlema. Samal ajal imetakse ruumist õhku põhjast sisse. Väljalaskeavas 3 toimub sissepuhke- ja tsirkulatsiooniõhu intensiivne segunemine. Seetõttu on ka madalates ruumides võimalik õhku jaotada suure töötemperatuuri erinevusega. Pöörlev õhujaotur on näidatud joonisel fig. 22, f Selle erinevus kõigist varem käsitletutest seisneb joa moodustumise impulssis. Sel juhul saavutatakse suurim kiiruste ja ülemääraste temperatuuride summutus. Õhujaotur ise pöörleb statsionaarse toitetoru suhtes. Juhtvaheseinte moodustatud kanaleid läbiv õhk väljub ruumi. Õhu väljumisel tekib paar jõudu, mis paneb õhujaoturi liikuva osa pöörlema. Sel juhul tarnitakse õhku impulssidena eraldi portsjonitena samas fikseeritud suunas. See tagab parameetrite väga kiire summutamise.
    Ruumi ventilatsiooni skeemid arvesse võtma sissepuhkeõhu juurdevoolu ja väljatõmbeõhu eemaldamise kohta. On selliseid skeeme nagu "ülevalt alla", "ülevalt üles", "alt üles" ja teised. Kõrge kõrgusega ruumide (üle 8 m) puhul kasutatakse keskmistsooni tarnimist. Iga skeemi iseloomustab ainulaadne õhuvoolude ringlus Selle tulemusena moodustub iga kord teatud suhe iseloomulike õhutemperatuuride vahel. Ruumile on iseloomulikud kolm temperatuuri: õhutemperatuur tööpiirkonnas t in (tavaliselt seatud); sissepuhkeõhu temperatuur t P. (määratakse tavaliselt graafiliselt, kasutades I-d diagrammi); väljatõmbeõhu temperatuur tу. Õhujaotuse arvutamine toodetakse järgmises järjekorras:

      analüüsida ruumide projekteerimis- ja planeerimisomadusi ning seadmete paigutust; välja selgitada värske õhu juurdevoolu võimalus lae poolelt (kui on ülemine korrus) või seintelt; vali ruumi ventilatsiooniskeem: "täiendamine" ja teised. valida õhujaoturi tüüp ja konstruktsioon sõltuvalt parameetrite säilitamise täpsuse nõuetest (seinavõre, lae anemostaat, perforeeritud paneel). valitud konstruktsiooni jaoks määratakse valemites (103) ja (104) sisalduvate koefitsientide m ja n, K n väärtused; valemi (104) abil määrake d o - õhujaoturi iseloomulik suurus ja valemiga (103) - kiirus ohtlikus punktis w x. Saadud kiirust võrreldakse hügieenilistel põhjustel lubatud kiirusega.

    BIBLIOGRAAFIA

    1. Averkin A.G. Näited ja ülesanded kursusele “Kliimaseadmed ja külmutus”: Õppejuhend. – Penza: PGASA, 2002. – 116 lk. 2. Ananjev V.A., Balueva L.N., Galperin A.D. jne Ventilatsiooni- ja kliimasüsteemid. Teooria ja praktika: Õpik. – M.: “Eurokliima”, kirjastus “Arina”, 2000 – 416 lk. 3. Bražnikov A.M., Malova N.D. Kliimaseadmed liha- ja piimatööstuse ettevõtetes. – M.: Toiduainetööstus, 1979. – 265 lk. 4. Malova N.D. Ventilatsiooni- ja kliimasüsteemid. Toidutöötlemisettevõtete projekteerimisjuhised. – M.: TermoKul, 2005. – 304 lk. 5. Krasnov Yu.S., Borisoglebskaya A.P., Antipov A.V. Ventilatsiooni- ja kliimasüsteemid. Soovitused projekteerimiseks, katsetamiseks ja kasutuselevõtuks. – M.: TermoKul, 2004. – 373 lk 6. Svistunov V.M., Pushnyakov N.K. Agrotööstuskompleksi küte, ventilatsioon ja kliimaseade ning elamu- ja kommunaalteenused: õpik ülikoolidele. – Peterburi: Politehnika, 2001. – 423 lk. 7. Sotnikov A.G. Õhu töötlemise termodünaamilised põhimõtted. Loengukonspekt: ​​2 tunniga - Leningrad: LTIKhP, 1977, - 136 lk. 8. Ehitusnormid ja eeskirjad. Küte, ventilatsioon ja konditsioneer. SNiP 41-01-2003 - M.: Kirjastus CNTI, 2004. 9. Ehitusnormid ja reeglid. Ehitusklimatoloogia. SNiP 23-01-99 – M.: Kirjastus TSNTI, 2000. 10. Ehitusnormid ja eeskirjad. Ehitusküttetehnika. SNiP II-3-79* - M.: Kirjastus TSNTI, 1998. 11. Tehniline termodünaamika: õpik ülikoolidele / Toim. IN JA. Krutova – 2. trükk, parandatud. – M.: Kõrgem. kool, 1981. – 439 lk. 12. Tsvetkov Yu.N. Burtsev S.I. Kliimaseade: õpetus. – L. LTIHP, 1986. – 81 lk. 13. Yavnel B.K. Külmutusseadmete ja kliimaseadmete kursuse- ja diplomiprojekteerimine. – 3. väljaanne, muudetud. – M.: Agropromizdat, 1989. – 223 lk.

    RAKENDUS

    Ülesanne iseseisvaks tööks

    Kõik arvutused tehakse nii sooja kui ka külma perioodi kohta aastas. Viiteandmed on toodud kirjanduses ja SNiP-s. Nõustuge puuduvate andmetega ise.

      Esialgsed andmed.
    Kood...(valitud hinneteraamatu kahe viimase numbri alusel). Valige lähteandmed lisa tabelitest 1 ja 2. Palun märkige: Arvutatud lubatud või optimaalsed õhuparameetrid konditsioneeritud ruumide tööpiirkonnas valitakse sõltuvalt aastaperioodist ja ruumis viibivate inimeste töö iseloomust. Välisõhu arvestuslikud parameetrid parameetrite “B” järgi on toodud lisa tabelis 1.
      Konditsioneeritava ruumi soojuse ja niiskuse tasakaal.
    Alates on vaja arvutada soojuse ja niiskuse vool konditsioneeritud ruumi erinevatest allikatest aasta suve- ja talveperioodil. Päikese kiirguse soojuse sissevoolu arvutamisel läbi klaasitud karpide tuleks arvestada soojuse sissevoolu suurema väärtusega, mille puhul määratakse soojuse sissevool läbi klaasitud karpide ühes suurema klaasipinnaga välisseinas ja võrreldakse soojuse koguhulgaga. sissevool läbi kahe kõrvuti asetseva seina klaasitud korpuse, korrutatuna koefitsiendiga 0,7. Suvel tungivad soojuse sissevoolud läbi massiivsete piirdeaedade (seinte) tuppa 7...10 tunnise hilinemisega. Sellega seoses arvutatakse soojuse sissevool läbi välisaedade sooja perioodi jooksul võrrandi abil:

    Q = ∑k i F i (t n – A t /2 – t in),

    kus A t on ööpäevaste temperatuurikõikumiste amplituud, ºС (antud lisa tabelis 1). Arvutamisel tuleb meeles pidada, et aknaavade ja seinte soojusülekandetegurid on erinevad. Soojusülekandeteguri määramiseks vajalikud soojusülekandetegurid, soojusjuhtivus ja soojustakistused on toodud SNiP-s, samuti lisa tabelis 3. Pärast soojuse ja niiskuse sissevoolu määramist määratakse konditsioneeritud ruumi soojus- ja niiskusomadused suve- ja talveperioodil. Niiske õhu I-d diagrammil konstrueeritakse protsessikiired, kasutades arvutatud väärtusi ε t ja ε x.

      SCR tootlikkuse arvutamine.
    Määrake õhuhulk, mida tuleb konditsioneeriga ruumi juhtida:
      Vastavalt hügieeninõuetele (L n). Soojuse ja niiskuse omastamiseks aasta soojal ja külmal perioodil. Põhjendage töötemperatuuri erinevuse valikut. Koostage tabel, milles peaksite märkima kõik tööpiirkonna niiske õhu ja sissepuhkeõhu termodünaamilised parameetrid. Arvutage sissepuhkeõhu kogus. SCR täisvõimsus (L korrus) määratakse marginaaliga 10...15%. Töödeldava õhu hulga põhjal valige keskkliimaseade. Õhu retsirkulatsioon on: L p = L põrand – L madal.
      Õhutöötlus tsentraalses konditsioneeris.
      I-d diagrammil kujutage õhutöötlusskeeme aasta sooja ja külma perioodi jaoks (eraldi lehtedel). Joonistage välis- ja siseõhu parameetreid iseloomustavad punktid. Protsessi kiirte konstrueerimine. Näidake sissepuhkeõhu parameetreid iseloomustavaid punkte. Koostage SCV skeem. Määrake õhusoojendite, õhujahutite soojuskoormus, veekulu õhu niisutamiseks ja kuivatamiseks.

    Tabel 1

    Välisõhu parameetrid (parameetrid “B”)

    Šifri viimane number

    Geograafiline märksõna laiuskraad

    Hooaeg

    Temperatuur, ºС

    Erientalpia, kJ/kg

    igapäevaste kõikumiste amplituud,
    Arhangelsk soe külm
    Jekaterinburg soe külm
    Irkutsk soe külm
    Kemerovo soe külm
    Moskva soe külm
    Novosibirsk soe külm
    Omsk soe külm
    Peterburi soe külm
    Ufa soe külm
    Jakutsk soe külm

    tabel 2

    Hoone omadused

    Šifri eelviimane number

    Seinte klaasimine, %

    elektrimootor, kW

    Tehnoloog. niiskus, kg/h

    Seina orientatsioon I

    Admin hoone

    Kontsert. saal

    Tabeli 2 jätk

    Piima villimise kauplus

    Tabel 3

    Koefitsient

    soojusülekanne

    α, W/(m 2 ∙K)

    		 Piirdekonstruktsioonide sisepind (seinad, põrandad, siledad laed)
    Piirdekonstruktsioonide välispind (välisseinad)
    Korruste välispind kütmata tehnilise maa-aluse kohal
    Pööningupõrandate välispind

    Koefitsient

    soojusjuhtivus

    λ, W/(m∙K)

    		 Tavalisest tahkest savitellisest tsement-liivmördil ​​telliskivi (δ = 640 mm)
    Täiskeraamilisest õõnestellisest telliskivi tsement-liivmördil ​​(δ = 640 mm)
    Tsement-liivmört (δ = 15 mm)
    Raudbetoon (δ = 200 mm)
    Paisutatud savi killustik (tagasitäide) (δ = 200…300 mm)

    Akende vähenenud soojusülekande takistus

    R ligikaudu, m 2 ∙K/W

    		 Puitraamidega topeltklaasid
    Kahekihilised puitraamidel pakettaknad
    Kahekihilised metallraamides pakettaknad
    Topeltklaasidega vitriinid metallraamides

    1. ÜLDTEAVE KLIIMAKONDITSEERI KOHTA 52. NIISKE ÕHU OMADUSED 92.1. Niiske õhu termodünaamilised parameetrid 92.2. I-d diagramm niiske õhk 132,3. Õhu soojus- ja niiskusseisundi muutumise protsessid 152.4. Erinevate parameetritega õhu segamine 192,5. Veega kokkupuutuva õhu soojus- ja niiskustöötluse protsessid 203. VÄLISKUJU KONSTRUKTSIOONIVÕIME PARAMEETRID
    JA SISEVÕHK 223.1 Välisõhu projekteerimisparameetrid 223.2. Siseõhu projekteerimisparameetrid 254. RUUMIDE SOOJUS- JA NIiskuskoormus
    JA SCR TOOTLIKKUSE MÄÄRAMINE 274.1. Soojuse sissevoolu määramine 284.2. Niiskuse juurdevoolu määramine 324.3. SKV 345 jõudluse määramine. ÕHUTÖÖTLEMISE SKEEM SÜSTEEMIDES
    KLIIMASEADMED 385.1. Otsevoolu SCR 405.2 õhu töötlemise skeemid. SCR-skeemid siseõhu retsirkulatsiooniga 446. SOOJUS- JA NIiskusÕHU TÖÖTLEMINE KLIIMASÜSTEEMIDES 486.1. Kontakti tüüpi seadmed. 486,2. Pinnasoojusvahetid 576.3. Auruniisutid 626.4. Õhukuivatus tahkete ja vedelate sorbentidega 647. SÜSTEEMIDE SISSÕHU PUHASTAMINE
    KLIIMASEADMED 688. MÜRAVÄHENDAMISE MEETMED 719. ÕHUJAOTUS KLIIMASEADMED
    INDOOR 73 VIITED 81

    HARIDUSVÄLJAANNE

    Raštšepkin Aleksander Nikolajevitš, Arhipova Ljudmila Mihhailovna

    Kliimaseadmete põhiteooria

    Õpetus

    Ülikooli üliõpilastele

    Pea toimetajate poolt I.N. Žurina

    Toimetaja E.V. Makarenko

    Tehniline toimetaja TV. Vassiljeva

    Kunstitoimetaja L.P. Tokarev

    LR nr 020524 02.06.97

    Allkirjastatud printimiseks Formaat 60x84 1/16

    Trükipaber. PeakomplektAjad

    Akadeemik-ed.l. .Tiirlemine

    Tellimuse nr.

    Algne küljendus tehti toimetuse ja kirjastuse osakonnas

    650056, Kemerovo, Stroiteley Blvd

    PLD nr 44-0910.10.99.

    Trükitud paljunduslaboris

    Kemerovo Toiduainetööstuse Tehnoloogiline Instituut

    650010, Kemerovo, tn. Krasnoarmeiskaja.52

    1. Loengukonspekt kõikide õppevormide eriala üliõpilastele 261201 "Pakendite tootmise tehnoloogia ja disain"

      Abstraktne

      Sisaldab loengukursust distsipliini Pakenditehnoloogia õppimiseks; teave pakendi põhifunktsioonide ja nende seoste kohta mahutitele ja pakenditele esitatavate nõuetega; toob välja tõhusa tehnoloogilise konstrueerimise põhimõtted ja meetodid

    2. Metoodiline käsiraamat kriminaalõiguse kõikide õppevormide üliõpilastele, eriala 030501 “Õigusteadus”

      Õppe- ja metoodiline käsiraamat

      Õigusteaduse üliõpilase atesteerimiseks ettevalmistamise kolm taset. Autor-koostaja: õigusteaduste kandidaat, dotsent A.V. Üheaastane. Metoodiline juhend üliõpilaste kirjalike iseseisvate tööde koostamiseks, rakendamiseks ja kaitsmiseks: abstraktne,

    3. Haridus- ja metoodiline kompleks Ufa-2008 täis- ja osakoormusega õppe finants-, õigus- ja sotsiaal-majanduslike teaduskondade üliõpilastele

      Koolitus- ja metodoloogiakompleks

      Haridus- ja metoodiline kompleks sisaldab soovitusi distsipliini “Sotsiaalne partnerlus” õppimiseks, õppeaine struktuuri, loengute ja seminaride temaatilisi plaane, metoodilisi soovitusi testide täitmiseks, materjale.

    4. Lõputöö tegemise juhend eriala kõikide õppevormide üliõpilastele 080102. 65 (060600)

      Juhised

      Maailmamajandus. Juhised rakendamiseks lõputöö kõikide õppevormide eriala üliõpilastele 080102.65 (060600) “Maailmamajandus”.

    5. juhend nr 03/10 kõikide õppevormide üliõpilaste diplomikujunduse korraldamise kohta Eriala 080502/8 “Ettevõtete majandus ja juhtimine (turismi- ja hotellimajandus)”

      Juhised

      Eriala 080502/8 „Ettevõtete majandus ja juhtimine (turism ja hotellimajandus)“ kõikide õppevormide üliõpilaste diplomikujunduse korraldamise juhend koostatakse riigi nõuetest lähtuvalt.



    Sarnased artiklid
     
    Kategooriad
    Videomaterjalid
    Populaarne
    Uus