Slika 6.2 prikazuje skicu viljuške.
Sl.6.2 - Skica viljuške
gdje 
.
. Prihvatamo za ušicu. Odredimo vanjski prečnik vilice iz uslova zatezne čvrstoće:
.
Parametri viljuški u klackalici su isti, ali na spoju šipke 2 (sl. 6.1) sa klackalom, žljeb u viljuški ispod oka je povećan kako bi se osigurala rotacija klackalice pod određenim uglovima.
6.4 Proračun čvorišta
Posebno važna komponenta klackalice je glavčina, koja mora osigurati slobodnu rotaciju klackalice bez zaglavljivanja, kao i odsustvo zračnosti duž ose rotacije klackalice. Kako bi se osigurala osnova za moguća neočekivana bočna opterećenja, u glavčinu su ugrađena dva razmaknuta ležaja. Za dato opterećenje biramo kuglične ležajeve sa sljedećim geometrijskim karakteristikama: vanjski prečnik D = 13 mm; unutrašnji prečnik d = 5 mm; širina prstena B = 4 mm (GOST 3385-75).
Koristeći gornje formule, na sličan način izračunavamo klackalicu na mjestu gdje je šarka pričvršćena na nosač.
Dobijamo sljedeće geometrijske parametre:
unutrašnji prečnik uha: ; vanjski prečnik uha:;
Debljina ušica, uzimajući u obzir dva ležaja i čahuru, je .
Debljina vilice na spoju klackalice sa spojnom jedinicom odredit će se iz stanja gnječenja d = 5 mm, R = 283N.
Odredimo debljinu vilice iz stanja čvrstoće na drobljenje elementa za pričvršćivanje:
gdje 
.
U skladu sa nizom normalnih linearnih dimenzija prema GOST 6636 - 69 prihvatamo .
Prihvaćeno za ušicu.
Odredimo vanjski prečnik vilice iz uslova zatezne čvrstoće:
U skladu sa nizom normalnih linearnih dimenzija u skladu sa GOST 6636-69 i iz razloga dizajna, prihvatamo .
Pošto su svi uslovi ispunjeni, vilica sa odabranim geometrijskim parametrima će izdržati potrebnu silu.
Odredimo prečnik d ose iz uslova posmične čvrstoće koristeći formulu:
Uzimamo da je prečnik ose 5 mm (GOST 9650-80).
Geometrijski parametri vilice na mjestu gdje je poluga spojena sa krilcem su isti kao i na mjestu gdje je poluga spojena na klackalicu.
7. Proračun preklopa
Zaklopac je repni dio krila koji je sklonjen prema dolje. Zakrilci se postavljaju na dijelove krila koji nisu zauzeti eleronima. Postoje rotirajući, prorezni i uvlačivi poklopci.
Kada se rotacijski zaklopac otkloni prema dolje, zakrivljenost profila u dijelu krila koji zauzima zakrilac se povećava, što dovodi do povećanja sa y. Kada je zaklopac otklonjen, kriva sa y = f(α) kvalitativno se pomjera na isti način. kao kada je preklop otklonjen. Razlika je u tome što kada se rotirajući zaklopac otkloni, kritični ugao napada se smanjuje za veći iznos nego kada se odvoji običan preklop.
Najpovoljniji parametri rotacione klapne: tetiva b 3 = (0.2.0.25) b i maksimalni ugao otklona δ ZMAX = 40,50°. Rotacijski zakrilci, koji su inferiorniji u efikasnosti u odnosu na druge vrste zakrilaca, koriste se vrlo rijetko.
Kada se prorezni zakrilac otkloni, između njega i glavnog dijela krila stvara se profilirani razmak. Vazduh koji prolazi kroz ovaj procep otpuhuje granični sloj na gornjoj površini preklopa, što odlaže zaustavljanje do velikih napadačkih uglova. Zahvaljujući tome, prorezni poklopac stvara veće povećanje cv. nego rotirajući. Nedostatak preklopa sa prorezima je taj što je otpor u neskrenutom stanju veći od otpora rotacionog preklopa zbog prisustva proreza. Da bi se otklonio ovaj nedostatak, položaj osi rotacije i obris klapnog prsta odabrani su na način da bi u svom nedevijativnom položaju prorez bio potpuno zatvoren. Prorezi obično imaju tetivu b 3 = (0.25.0.3) b i maksimalni ugao otklona δZMAX =50.60°.
Zakrilci obično imaju dizajn sličan kormilima i eleronima, koji sadrže standardni set strukturnih elemenata - uzdužne grede, zidove, tetivce, rebra, krajnje stringere i kožu. Dizajnerska raznolikost dizajna se povećava zbog široke upotrebe saća i drugih punila i stvaranja višeslojnih struktura korištenjem kompozitnih materijala.
Metode ovjesa zakrilca opet su usko povezane s razvojem kinematičke sheme. Najčešći načini su postali ugradnja klapni na nosače (odbojni zaklopci) i na šine (uvlačeći ili uvlačivi zakrilci).
U ovom radu se koristi jednostruki poklopac koji se može uvući (slika 7.1).
Sl.7.1 - poklopac sa jednim prorezom koji se može uvlačiti
Poklopac se kontroliše pomoću mehanizma sa navrtkom. Zbog poteškoća u proračunu ove veze, konstruktivno prihvatamo unutrašnji prečnik matice d g = 6 mm
Pomoćni polar čini relativno lakom konstruisanje polara za različite režime poletanja i sletanja.Najpogodnije je započeti konstruiranjem polara koji odgovara konfiguraciji sletanja aviona bez uzimanja u obzir uticaja tla. Ovaj polar je neophodan za izračunavanje klizanja aviona pre sletanja.
Polar je izgrađen na pretpostavci da su sva sredstva mehanizacije (klapni, letvice, zakrilci i sl.), kao i stajni trap, u položaju koji ispunjava uslove predsletnog planiranja (ugao otklona zakrilca 35 45 O).
Prije izračunavanja polarizacije potrebno je razjasniti kakva se mehanizacija koristi na ovom avionu. Ako vam dijagram aviona u zadatku ne dozvoljava da date nedvosmislen odgovor na ovo pitanje (na primjer, vrsta zakrilaca nije jasna - jednostavna ili prorezana, itd.), trebali biste zatražiti vrlo specifičnu mehanizaciju koristeći podaci iz domaćeg aviona sličnog ovom tipu. Ova okolnost mora biti navedena u tekstu objašnjenje. U tabeli 6 prikazuje podatke o efikasnosti razne vrste krilna mehanizacija (pov C ya max i povećanje otpora C xa0).
Pogodno je započeti izračunavanje polara za modove slijetanja iscrtavanjem zavisnosti C ya = f( ). Ova zavisnost se lako može dobiti na osnovu prethodno konstruisane zavisnosti C ya = f( ) za avion sa uklonjenom mehanizacijom.
Tabela 6
|
Konfiguracija |
Vrsta mehanizacije |
δ o opt. |
C ya max |
C xa0 |
|
Originalno krilo C ya max = 1,0;C xa min = 0,009. |
- |
- |
- |
|
 |
Jednostavan štit |
60 |
0,80 |
0,23 |
 |
TsAGI štit |
45 |
1,15 |
0,21 |
 |
Jednostavan preklop. |
60 |
0,9 |
0,12 |
 |
Preklop sa jednim prorezom |
40 |
1,18 |
0,13 |
 |
Preklop sa duplim prorezom |
30/55 |
1,4 |
0,23 |
 |
Preklop sa tri proreza |
30/44/55 |
1,6 |
0,23 |
 |
Fowler flap |
30 |
1,67 |
0,1 |
 |
Dvostruki slot flap Fowler |
15/30 |
2,25 |
0,15 |
|
|
Slat |
25...30 |
0,6...0,9 |
0 |
|
|
Krugerov štit |
40...45 |
0,4...0,5 |
0 |
|
|
Vrh krila koji se može okretati |
30 |
0,55 |
0 |
Ovdje treba imati na umu sljedeća svojstva mehaniziranih krila:
mehanizacija praktično ne mijenja parametar C α ya, dakle, nagib linearnog dijela krive C ya = f( ) ne mijenja se zbog mehanizacije;
mehanizacija zadnje ivice (zakrilaca) značajno menja vrednost napadnog ugla nultog podizanja 0 po iznosu 0 . Mehanizacija na prednjoj ivici se ne mijenja 0 ;
zahvaljujući mehanizaciji dobija C ya max po iznosu C ya max ;
proširenje šasije se povećava C xa0 avion otprilike jedan i po puta;
oslobađanje lamela praktično nema efekta C xa0 ;
odstupanje mehanizacije zadnje ivice krila se uveliko povećava C xa0 ;
kod aviona na propelerski pogon, duvanje dijela površine krila propelerima utiče na silu uzgona;
struja zraka koju stvaraju propeleri ima brzinu veću od brzine leta, pa se stoga u dijelovima krila koje propeleri duvaju stvara sila podizanja koja je veća nego na ostatku krila. Osim toga, kosim puhanjem propelera nastaje vertikalna komponenta sile potiska, ovisno o napadnom kutu i sudjelovanju u stvaranju uzgona. Sve se to otprilike uzima u obzir mijenjanjem C ya .
krilo u slučaju istovremene upotrebe različitih vrsta mehanizacije na krilu se određuje kao zbir prirasta
C ya max iz svake od ovih vrsta: =
TO 1
TO 2
TO 3
TO 4
TO 5
+
TO 4
TO 5
TO 6
TO 7
+
C ya f. , (16)
Gdje
- povećanje maksimalnog koeficijenta uzgona od svih vrsta mehanizacije;
- prirast koeficijenta uzgona od mehanizacije zadnje ivice krila. Utvrđeno prema podacima u tabeli. 6;
povećanje koeficijenta uzgona od mehanizacije prednje ivice krila. Utvrđeno prema podacima u tabeli. 6.
C ya f.- povećanje koeficijenta uzgona zbog uticaja trupa.
Faktori korekcije uzimaju u obzir uticaj na
: TO 1
relativna debljina krila c; TO 2
- ugao otklona mehanizacije
o mex. ; TO 3
- relativna struja mehanizacije b mex. ; TO 4
- relativni obim mehanizacije l mex. =l mehanički /l; TO 5
- zamahnite duž 1/4 tetive krila
;
TO 6
- ugao otklona prednje ivice mehanizacije
PC. /
veleprodaja
; TO 7
relativni akord mehanizacije prednjeg ruba b PC. =b PC. /b s.g.x. .
U tabeli 6 prihvaćene su sljedeće oznake: veleprodaja- optimalna vrijednost ugla otklona mehanizacije, koja odgovara koeficijentu maksimalnog uzgona krila sa vrstom mehanizacije koja se razmatra; C ya max- povećanje maksimalnog koeficijenta podizanja; C xa0- povećanje koeficijenta otpora od mehanizacije na o veleprodaja .
Eksperimentalni podaci u tabeli. 6 odgovara sledećoj početnoj geometriji mehanizovanog krila: = 12, = 1, c= 10%, = 0; mehanizacija zadnje ivice krila sa relativnom tetivom od 30% i mehanizacija prednje ivice krila sa tetivom 15% smještena duž cijelog raspona krila.
Korekcioni faktori TO i(sl. 13 i 14) uzimaju u obzir razliku u geometrijskim karakteristikama razmatranog mehanizovanog krila u odnosu na tabelarni. Dot A na grafikonima odgovara krilu stola.
Primljene vrijednosti
0
I
omogućavaju vam da napravite graf C ya = f(
)
za konfiguraciju sletanja aviona. Napadni ugao s mehanizacijom zadnje ivice otkrenutog krila se smanjuje za približno 3
5
O u poređenju sa nemehanizovanim krilom.
Jednostavan štit (sl. 7.6). Njegov uzdužni set sastoji se od šparta 1, prednjih 3 i repnih 4 stringera. Poprečni set se sastoji od sistema razdvojenih rebara 2.
Sa donje strane, kućište je pričvršćeno zakovicama za okvir. Ponekad se, kako bi se štitnik dala veća krutost, na gornjoj strani ugrađuje i plašt.
Glavni energetski element štita je lopatica, koja se nalazi blizu centra pritiska. Pod utjecajem opterećenja, nosač djeluje kao višeslojna greda oslonjena na šipke za podizanje. Spar se obično izrađuje od standardnog profila.
Rebra se izrađuju štancanjem od limenog materijala. Pričvršćivanje na špagu se vrši zakovicama na zidu s prirubnicom ili pomoću kutne ploče. Repovi rebara su pričvršćeni za repni stringer, koji se obično izrađuje štancanjem od limenog materijala.
Štit se montira na krilo pomoću šipke. Šarke od specijalnog profila 5 su zakivane u prednji rub. Iste šarke su prisutne i na stražnjem krilu.
Štit se kontrolira pomicanjem šipke duž svoje ose, na kojoj su podizne šipke zglobno pričvršćene. Njegovo pomicanje u jednom smjeru uzrokuje skretanje štita, au drugom smjeru – čišćenje.
Manje uobičajeni su jednostavni zakrilci, čija se montaža na krilo vrši pomoću dvije ili više jedinica tipa viljuške. Na sl. Slika 7.7 prikazuje pričvršćivanje jednostavnog štita na tri takve jedinice. Poklopcem se upravlja pomoću podizača, čija se sila primjenjuje na polugu koja je postavljena na zaklopku u poprečnom presjeku priključne jedinice.
U uvučenom položaju, jednostavna klapna je osigurana bravama kako bi se spriječilo isisavanje u letu.
Lopta jednostavnog štita s kopčom opterećena je reakcijama rebara, ali budući da se potonja nalaze relativno često, može se smatrati da je krak opterećen raspoređenim silama. Veličina linearnog opterećenja bata (slika 7.8) će biti veličina linearnog opterećenja šipke za čišćenje
Rice. 7.6. Jednostavan dizajn štita
Rice. 7.7. Viseći jednostavan štit na jedinice tipa viljuške
Nosač je višeslojna greda, čiji su oslonci podizne šipke. Dijagrami momenata savijanja i sila smicanja konstruirani su pomoću teoreme o tri momenta.
Sastavljanjem jednadžbe od tri momenta za svaki međunosač, a zatim zajedničkim rješavanjem ovih jednadžbi, dobiju se vrijednosti momenata oslonca. Zatim se izračunavaju reakcije podrške.
Nakon utvrđivanja momenata i reakcija oslonca, konstruiraju se dijagrami sila smicanja i momenata savijanja duž letvice (sl. 7.9). Veličina poprečnog presjeka lopatice određena je veličinom posmičnih sila i momenata savijanja.
Rice. 7.10. Šarke sa prednjim rubom
Šipka na koju je okačen štit radi za striženje. Opterećenje na jednoj posmičnoj ravni (slika 7.10)
Zatim prečnik štapa za čišćenje
gdje je tv naprezanje smičnog loma materijala šipke.
Tander šipke rade na kompresiju. Vučna sila je određena pronađenim reakcijama lamela zakrilca:
gdje je ugao između gromovnik i normale na štit.
Uvlačivi štit. Strukturno, uvlačivi štit (slika 7.11) je složeniji nego jednostavan. Njegov uzdužni set sastoji se od jednog ili dva kraka, prednjih i repnih stringera. Poprečni set se sastoji od niza podijeljenih rebara.
Kućište je pričvršćeno za okvir sa donje strane. Za relativno velike štitove ponekad se postavljaju stringeri koji podržavaju kućište. Štitovi koji se mogu uvući imaju i gornji poklopac, uz pomoć kojeg se formiraju zatvoreni krugovi koji mogu apsorbirati moment. Poprečni presjek bočnih elemenata štita može biti I-greda, kanal ili Z-oblik. Za male štitove, lopatica se može napraviti od jednog profila. Rebra se izrađuju štancanjem od lima. Pričvršćuju se na bočne elemente na isti način kao i kod običnog štita. Prednji i repni stringeri štita mogu biti savijeni ili izrađeni od posebnih profila.
Rice. 7.11. Dizajn štitnika na uvlačenje
Opterećenje zraka s donjeg dijela kože prenosi se na rebra, uzrokujući njihovo savijanje.
Sa rebara se opterećenje prenosi na krakove. Nosač je greda oslonjena na šarke štita i opterećena raspoređenim opterećenjem pod čijim se utjecajem savija. Sa bočnih elemenata opterećenje se prenosi na jedinice koje pričvršćuju štit na krilo. Bočni elementi opažaju moment savijanja zajedno sa susjednom kožom. Sila smicanja se percipira zidovima bočnih elemenata, a okretni moment se opaža zatvorenim konturama koje čine koža i zidovi bočnih elemenata.
Postoji nekoliko shema za montažu uvlačivog štita na krilo. Najraširenija je shema montaže na monošine (slika 7.12). Na monošinama pričvršćenim na krilo, štit je postavljen na vagone. Kočije pričvršćene na štit imaju valjke koji se kotrljaju duž unutrašnje i vanjske površine jedne od monošinskih polica.
Da bi se spriječilo bočno pomicanje ovih valjaka, na vanjskim kolicima su ugrađeni bočni valjci ili posebni graničnici. Za male štitove, umjesto vagona s valjcima, mogu se ugraditi klizači koji klize duž monošine kada se štit pomiče. Mali štitovi su okačeni na dva monošina, veliki - na nekoliko. Kada se štit povuče unazad, on se istovremeno naginje prema dolje. Štit se može pomicati pomoću jedne šipke, ali je bolje pomicati štit pomoću dvije kontrolne šipke, čije se sile primjenjuju na nosače pričvršćene na štitnik.
Upravljačke šipke treba postaviti u poprečne presjeke vanjskih spojnih jedinica ili blizu njih, kako se štit ne bi opterećivao savijanjem od sila u šipkama.
Postoje i druge sheme za montažu uvlačivog štita na krilo. Dakle, na sl. Slika 7.13 prikazuje dijagram vješanja uvlačivog štita na mehanizam sa četiri karike. Svaki štit visi na dva ili više takvih mehanizama.
U uvučenom položaju, štitnik koji se može uvući je osiguran bravama kako bi se spriječilo njegovo isisavanje u letu.
Da bi se konstruirali dijagrami posmičnih sila, momenta savijanja i momenta zakretnog preklopa, potrebno je prvo odrediti reakcije oslonca. Razmotrimo izradu dijagrama za uvlačivi štit s najčešćom shemom montaže - montažom na monošine. Nosači štita su valjci za transport i upravljačke šipke. Reakcije valjaka 1 i 2 (slika 7.14) prolaze kroz tačku 3 presjeka normala na površinu monošine na mjestima dodira valjaka (sile trenja u valjcima se mogu zanemariti). Sila u upravljačkoj šipki određuje se iz jednadžbe momenata u odnosu na tačku 3:
Rice. 7.14. Određivanje reakcionih sila uvlačivog preklopa
Razmotrimo izradu dijagrama za panel koji ima jednu upravljačku šipku. Na osnovu sile T i opterećenja štita određuju se njegove reakcije potpore u točkama 3 dijela šarke. Prvo se određuju reakcije, normalne ravni štita i iz raspoređenog opterećenja tsh i sile Tsinb (sl. 7.15, a), a zatim se određuju reakcije paralelne ravnini štita i iz sile Tcosb (slika 7.15, b). Na osnovu reakcija Rn i Rt određuju se ukupne reakcije u tačkama 3 (vidi sliku 7.14): RA i RB.
Na osnovu pronađenih reakcija određuju se sile koje djeluju na valjke (slika 7.14, b). Zatim se konstruišu dijagrami u dve ravni (sl. 7.15, c i d).
Rice. 7.15. Dijagrami Q, M i Mkr za panel koji se uvlači
Za konstruiranje dijagrama momenta potrebno je odrediti položaj ose krutosti. Ako je štit izrađen prema projektu s jednim lopaticom, tada se u proračunskom proračunu pretpostavlja da se os krutosti poklapa s osom lopatice; ako je štit završen
prema shemi s dva lamela, položaj ose krutosti određuje se na potpuno isti način kao i kod krila s dva greda. Prilikom brojanja
linearni moment linearnog opterećenja tsh se množi sa krakom d - rastojanjem od centra pritiska do centra krutosti. Koncentrisani momenti na osloncima i u presjeku na kojem se primjenjuje sila T nalaze se kao proizvod reakcionih sila na kracima dR i sile T na kraku dT (vidi sliku 7.14, a). Zatim se konstruiše dijagram obrtnog momenta (vidi sliku 7.15, d).
Ako je uvlačna klapna okačena na nekoliko monošina i upravlja se pomoću dvije upravljačke šipke, tada se sila T, određena u poprečnom presjeku primjene rezultirajuće sile P, raspoređuje među šipkama prema pravilu poluge, a zatim momenti potpore i reakcije se nalaze pomoću teoreme o tri momenta. Inače, proračun takvog štita se ne razlikuje od gornjeg proračuna štita obješenog na dvije monošine.
Na osnovu pronađenih vrijednosti Q, M i Mcr, odabiru se poprečni presjeci energetskih elemenata uvlačivog štita.
Rice. 7.16. Shema postavljanja preklopa koji se može uvući na šine postavljene izvan kontura krila
Flaps. Dizajn rotacionih i proreznih zakrilaca i njihovih nadstrešnica na krilu sličan je dizajnu elerona i njegove nadstrešnice. Pokretne zakrilce s jednim prorezom i posljednje karike uvlačivih zakrilaca s više proreza također se po dizajnu ne razlikuju od elerona. Pokretne klapne najčešće se montiraju na monošine.
Uz veliku veličinu i malu konstrukcijsku visinu, nije moguće postaviti monošine u konture krila. U ovom slučaju, šine se nalaze izvan kontura krila u oblogama na njegovoj donjoj površini. Jedna od takvih šema prikazana je na Sl. 7.16. Na gredu 1 postavljena je ravna šina 2, duž koje se pomiče kolica 3, pričvršćena na preklop. Druga tačka pričvršćivanja zakrilca je poluga 4. Kada je upravljački pogon uključen, nosač 3 se pomera unazad, što dovodi do prevrtanja preklopa, a ugao otklona obezbeđuje poluga 3 i rotacija zaklopca u odnosu na kolica . Cijeli mehanizam povezivanja je prekriven oklopom 5.
Na zamašenim krilima, kako bi se osiguralo produženje zakrilca duž toka, potrebno je ili jednošine napraviti uvijenim, ili vagone pričvrstiti na preklop na iglice. Da bi se eliminisala mogućnost zaglavljivanja klapni, tordirane šine moraju biti izrađene vrlo precizno, što značajno otežava njihovu proizvodnju. Češće se koristi kuka s kolicom koja je postavljena na preklop pomoću osovine. Dijagram takvog vagona prikazan je na Sl. 7.17. Nosač 2, koji se kreće duž monošine 1, montiran je na osovinu 5 pomoću vertikalne ekscentrične osovine 4. Ekscentrično vratilo vam omogućava da prilagodite razmak između kolica, što pojednostavljuje montažu preklopa. Nakon pričvršćivanja klapna, ekscentrično vratilo se zaključava vijkom za zaključavanje 3. Svornjak 5 je postavljen na kotrljajuće ležajeve 7 na dva oslonca. Prednji oslonac 6 nalazi se na lamelu zakrilca 6, zadnji oslonac je na žigosanoj jedinici 8 postavljenoj između dva rebra zaklopca 11. Zglob je povezan sa zadnjom jedinicom preko potisnog ležaja 9, zatvorenog navojem. poklopac 10.
Rice. 7.17. Postavljanje kočije na kljun
Da biste pojednostavili ugradnju klapni i eliminisali neusklađenost, pričvrstite kolica
on pins može se koristiti i kada je klapna okačena na monošine postavljene u ravninama okomitim na os cilindra ili konusa, duž čije površine se pomiče kada se otklone, tj. i kada uvijene monošine nisu potrebne.
Rice. 7.18. Shema vješanja preklopa koji se može uvući na daljinske nosače
Preklop koji se može okačiti i na vanjske nosače (slika 7.18). U ovom slučaju, os rotacije zakrilca je izvan kontura krila. Takvi daljinski nosači, iako su prekriveni oblogama, stvaraju dodatni otpor, ali strukturno je ova shema montaže jednostavnija od montaže na monošine.
Na sl. Slika 7.19 prikazuje dizajn preklopa sa dva proreza sa deflektorom.
Rice. 7.19. Preklop na uvlačenje sa duplim prorezom
Opterećenja koja djeluju na preklop određuju se slično kao i opterećenja na zaklopku. Sa preklopom s više utora, opterećenje se raspoređuje između njegovih dijelova u skladu s preporukama standarda.
Uzimajući u obzir karakteristike šarke preklopa, konstruišu se dijagrami Q, M i Mkr, a zatim se vrši njegov projektni proračun. Za preklop s više utora, dijagrami Q, M i Mkr su konstruirani za svaki njegov dio.
Pitanja:
1. Šeme štitova.
2. Dizajn jednostavnog štita.
3. Kačenje jednostavnog štita na jedinice tipa viljuške.
4. Dizajn štita koji se uvlači.
5. Preklop na uvlačenje sa duplim prorezom.
- Dijagrami Q, M i Mkr za panel koji se uvlači.
Pošaljite svoj dobar rad u bazu znanja je jednostavno. Koristite obrazac ispod
Studenti, postdiplomci, mladi naučnici koji koriste bazu znanja u svom studiranju i radu biće vam veoma zahvalni.
Slični dokumenti
Unutarnji panel preklopa i njegov odnos s drugim dijelovima. Izbor i opravdanost proizvodne tehnološke šeme. Tehnološki proces izrade proizvoda iz PCM-a. Razvoj trase i operativnih tehnoloških procesa.
kurs, dodan 28.01.2008
Odabir prototipa aviona na osnovu njegovih karakteristika, koje su početni podaci za projekat. Dodjela radnog preopterećenja i sigurnosnog faktora. Određivanje opterećenja koja djeluju na krilo i odabir vrste strukturno-silne sheme krila.
priručnik za obuku, dodan 29.01.2010
Izbor materijala zupčanika i određivanje dozvoljenih naprezanja. Određivanje opterećenja na osovinama. Shema proračuna vratilo mjenjača velike brzine. Određivanje reakcija u nosačima. Proračun momenata savijanja. Izrada dijagrama momenata savijanja i momenta.
kurs, dodan 13.07.2012
Određivanje opterećenja krila. Projektovanje prirubnica i špaliranih zidova. Proračun geometrijskih parametara baznog presjeka. Dizajn pričvrsne tačke za podupirač na rač. Tehnološki proces oblikovanja i kontrola kvaliteta dizajna.
disertacije, dodato 27.04.2012
Tehnički opis konstrukcije aviona Su-26. Određivanje opterećenja krila. Određivanje momenta i odabir debljine omotača krila. Odabir debljine stijenke i presjeka lančastih pojaseva u rastegnutoj i stisnutoj zoni krila, te stringer sekcija.
kurs, dodan 14.06.2010
Tehnologija izrade lamela krila za avion RSM-25 "Robust" od kompozitnih materijala sa nosačem. Određivanje opterećenja koja djeluju na krilo, osiguravajući čvrstoću i stabilnost konstrukcije; interakcija sila, zahtjevi za čeone spojeve.
disertacije, dodato 16.03.2012
Odabir elektromotora, kinematički i proračun snage pogona. Određivanje reakcija ležajeva vratila mjenjača i izrada dijagrama momenata savijanja i momenta. Izbor maziva za zupčanike i ležajeve. Izbor spojnica, raspored i montaža mjenjača.
kurs, dodan 09.06.2015
Peraja aviona je deo repa aviona. Svrha, zahtjevi i tehnički opis kobilica. Strukturni i energetski dijagram kobilice. Racioniranje opterećenja. Projektni proračuni. Konstrukcija dijagrama. Projektni proračun za snagu.
kurs, dodan 23.01.2008
Budući da postoje strukturne sličnosti između zakrilaca, kormila i krilaca, proces odabira parametara je isti za njih. Štaviše, u pogledu dizajna, zakrilci i deflektori se izrađuju prvenstveno pomoću jednostrukog dizajna, što pojednostavljuje pristup njihovom dizajnu.
Međutim, treba obratiti pažnju na neke dizajnerske karakteristike zakrilaca.
Sparsi, pored standardnog opterećenja, mogu se dodatno opteretiti koncentrisanim silama iz nosača deflektora koji se primenjuju direktno na tetive. U takvim slučajevima, potporni nosači deflektora imaju tendenciju da budu razmaknuti na određenom rastojanju duž dužine kraka, najmanje na udaljenosti koja je jednaka nagibu rebara.
U slučaju malih dimenzija deflektora, kranovi se potpuno napuštaju, nadoknađujući ih jačanjem (zadebljanjem) kože i smanjenjem nagiba rebara.
U svim slučajevima, koža igra vrlo važnu ulogu u dizajnu preklopa i deflektora. važnu ulogu, pružajući ne samo potrebnu snagu, već i potrebnu krutost. Prilikom određivanja njegove debljine iz uslova rada pod posmikom od torzije, veličina momenta se može odrediti formulom:
Gdje je q raspoređeno opterećenje duž raspona zakrilca ili samog deflektora, respektivno; x c - koordinata centra krutosti preklopa ili deflektora; - koordinata centra pritiska klapne ili deflektora; z je procijenjena linearna dužina preklopa.
Centar mase za uobičajene profile klapni jednostrukog dizajna (sama klapna ili deflektor) nalazi se na približno 25% tetive za dvokrake konstrukcije, pomaknut je na 30% tetive.
Položaj centara pritiska zakrilaca otklonjenih za 30 ... 35° je gotovo konstantan i nalazi se na 38 ... 40% tetive zakrilca i 50% tetive deflektora.
Linearna dužina preklopa z uzima se jednakom polovini najveće udaljenosti između nosača preklopa ili deflektorskog dijela.
Ne koristi se plašt debljine manje od 0,6 mm, kao i zidovi rebara i krakova tanji od 0,8 mm.
Korisno je popratiti izbor parametara kože podešavanjem parametara strukturno-energetske sheme preklopa. U tom slučaju možete pokušati dogovoriti niz zahtjeva - debljinu i modul elastičnosti kože, nagib rebara i količinu dopuštenog operativnog otklona. Takva koordinacija parametara postiže se, na primjer, korištenjem grafikona sličnih slici 6, koji predstavljaju promjenu ugiba aluminijske obloge debljine 0,8 ili 1,2 mm ovisno o specifičnom pritisku p i udaljenosti između rebara.
---------- - - - - -
Dostupnost opsežnih eksperimentalnih i statističkih podataka ove vrste doprinosi značajnom pojednostavljenju razvoja dizajna. U svakom slučaju, čak i ograničena količina eksperimentalnog materijala omogućila je da se utvrdi da je, sa stajališta smanjenja deformacija kože, korisnije smanjiti razmak između rebara, a ne između stringera.
